众所周知，在做压水试验时，对压入流量起控制作用的因素一是压力大小，二是岩石裂缝的宽度。它们的关系可以近似地表示为（萨巴利，1968年）：
式中 Q——试验段吸水量；
P——压水压力；
δ——裂隙宽度；
R——压水波及半径；
r——钻孔半径；
图10-5 在灌浆过程中不同时段内压力沿缝面的分布
（根据G·隆巴迪，1985）
图10-6 吸水量与裂隙宽度关系曲线
η——层流条件下水的粘滞度。亦即，吸水量与压力、裂隙宽度的三次方成比例。
当取η=10-3Pa·s R/r=20、200、2000（即r=5cm、R=1m、10m、100m），p=1MPa时，则可将式（10-15）制成吸水量与裂隙宽度的关系曲线如图10-6。因为比值R/r在公式中是对数值，从图中可以看出它的影响不是很大。根据曲线，在5m长的试段内吸水量为5L/min（相当于1个吕荣单位）时，与一个宽0.1mm的裂隙相当。吸水量达50L/min（相当于10个月吕荣单位），与宽0.2mm的裂隙相当。如在5m试段内不是1条裂隙，而有多条，则裂隙宽度更小。这就是，压水试验中只能得出关于裂隙情况的漠糊概念的原因所在。
人们常常以为吸水量与压水压力成比例，但实际上并非总是如此。因为在压力作用下岩体裂隙发生了扩宽，将导致吸水量不成比例地增大。
式（10-15）是针对不变形裂隙导出的，当考虑到压力使裂缝可能扩宽，则需改写。现设裂隙宽度δ0的增量Δδ与压力p成正比，与岩石弹性模量E成反比，即
则压力扩宽后的裂隙宽度应为(www.xing528.com)
于是，公式（10-15）应改写成下式：
如果裂隙原来很窄，δ0近似于0，则由式（10-18）推出：
式中 A——常数；
就是说，原来接近于0宽度的裂隙，仅靠压力扩缝，它的吸水量与压力的4次方成正比。
吸水量与压力的这种关系，常常给人以错觉，即：当压力增大到一定程度后，吸水量不成比例地增大，好像是岩石产生了“破裂”。但实际上并未发生破裂，流量平稳增加的过程说明是由于裂隙的弹性增大所致。图10-7（a）所示为在2、4、6、8、10、12大气压等压力下面对0.1mm裂隙进行压水时的资料（萨巴利，1968）。对这些资料作表面研究，就可能会得出约在4个大气压力下产生了“破裂”的错误结论。图10-7（b）是按公式计算得到的曲线，对比两条曲线可知流量的增加是完全正常的。
图10-7 吸水量与压力关系曲线
（a）试验值；（b）计算值（引自下·萨巴利1968）
萨巴利还对施工单位所作的一些试验成果进行了分析，得出：在1个大气压力下公式（10-16）中的系数α变化在1.5×10-2～2.5×10-2之间。也就是说，在施工压力为1个大气压时，裂隙张开为0.02mm；10个大气压时为0.2mm。
用上述分析，可以对在压水试验中由于所用压力不同有时得出的吸水率（Lu或ω）值的不同这一现象，作出合理的解释。
还应指出，压力扩缝的问题并非都会发生。A·C·毫斯比（1976）根据他亲身经历的，用五个压力阶段，即a-b-c-b-a（a＜b＜c）升降循环所做的不同坝址的811次试验成果表明，当渗透性为1、2、3Lu时，裂隙中主要为层流，试验时发生岩缝暂时扩宽的实例为数很少；渗透性大于4Lu时，裂缝中以紊流为主，试验引起永久变形或裂隙充填物被冲蚀的实例较为多见，这与萨巴利等人的分析也许并不矛盾。因为在渗透性小于3Lu的地方常见的都是一些细小裂隙，由于能渗入的流量很小，对缝壁造成的压缩应力很小（压缩应力=渗流力=ηAγω）因而不会引起很显著的压缩变形。渗透性大于4Lu时，裂缝通常较宽，能进入的流量较大，尤其当岩石的弹性模量较低时，容易造成弹性变形或永久性变形。
能影响压水试验成果的，还有其它一些因素，如流态、裂隙的冲蚀或充填等。
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