对于建筑物B，剪力墙的拆除考虑了三种不同的拆除方式。分析结果表明，无论采用哪种卸荷方式，该结构均能充分重新分配不平衡的重力荷载，防止剪力墙从任何具有代表性的楼层卸荷后发生渐进式塌陷。图5-22（a）为部分互连剪力墙从第1层拆除后的变形形态。由图5-22（b）节点的垂直位移-时程响应所示可知结构变形非常小。
图5-22 建筑物B中1层剪力墙的拆除
结论：对于模型A和模型B分别拆除代表层剪力墙时，结构均未发生连续倒塌。
虽然建筑物B的框架设计冗余度远低于建筑物A，但建筑物B在拆除第x 层剪力墙后的竖向位移要小得多。这是因为建筑物B的剪力墙冗余较大，剪力墙相互连通形成C形。因此，建筑物B的挠度响应明显降低，使得其性能优于建筑物A，而建筑物A 中剪力墙只沿一个方向布置。对于建筑物A 来说，虽然剪力墙的冗余度较低，但与已拆除剪力墙连接的框架具有较高的配筋率，可以作为抵抗渐进式倒塌的替代荷载路径。综上所述，在满足抗震要求的RC框架剪力墙结构中，剪力墙具有足够的抗递进倒塌能力。(www.xing528.com)
尽管A，B两幢建筑在剪力墙拆除后均能抵抗渐进式倒塌，但其荷载路径的选择却存在较大差异。图5-23（a）为A栋第1层剪力墙Y 方向拆除后，柱支架处EZ的反力图，图5-23（b）为建筑物B的拆除方式1。注意，图5-23中每个结构构件旁边列出的三个数字分别代表剪力墙拆除前后的EZ和EZ的百分比差。在建筑物A中，内力的重新分布主要依赖于移开剪力墙附近的框架柱。相反，建筑物B的内力重新分布主要依赖于剩余的相互连接剪力墙。因此，建筑物B在墙体拆除场景下具有比建筑物A 更高的防渐进倒塌能力，因为其C形墙体的冗余能力远远高于建筑物A中框架的冗余能力。
图5-23 柱支撑处反力FZ（单位：1000kN）
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