【摘要】：1）楼层剪力和层间位移角减震率下面以NRG波X、Y两个方向工况为例，给出结构在多遇地震作用下减震前、后的时程分析计算结果，列于表9-8、表9-9中。图9-5NRG波Y方向楼层剪力、层间位移角减震前后对比图2）多遇地震作用下黏滞阻尼器滞回曲线从图9-6可以看出，多遇地震作用下黏滞阻尼器已经进入工作状态。
1）楼层剪力和层间位移角减震率
下面以NRG波X、Y两个方向工况为例，给出结构在多遇地震作用下减震前、后的时程分析计算结果，列于表9-8、表9-9中。图9-4、图9-5为NRG波X、Y方向的楼层剪力和层间位移角减震前后的对比图。
表9-8 NRG波X方向减震前后计算结果对比
注：Vx表示结构X方向的总层间剪力。
图9-4 NRG波X方向楼层剪力、层间位移角减震前后对比图
表9-9 NRG波Y方向减震前后计算结果对比
注：Vy表示结构Y方向的总层间剪力。
图9-5 NRG波Y方向楼层剪力、层间位移角减震前后对比图(www.xing528.com)
2）多遇地震作用下黏滞阻尼器滞回曲线
从图9-6可以看出，多遇地震作用下黏滞阻尼器已经进入工作状态。
图9-6 多遇地震作用下黏滞阻尼器滞回曲线
3）等效附加阻尼比
消能部件附加给结构的有效阻尼比按式（9-1）估算。
图9-7为结构在NRG地震波下的能量图，从图上可以看出阻尼器消耗了一定的地震能量。本方案的附加阻尼比时程分析结果平均值为6.29%，但考虑到实际工程中结构变形、连接刚度、安装间隙等因素对减震效果的影响，本工程将多遇地震作用下黏滞阻尼器的附加阻尼比偏安全地取为6.0%，该数值也与我们的设计预期相一致。
图9-7 NRG波作用下结构能量图
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