1）设计概况 本提升站为两个高度在50 m左右的门式吊机，分别跨过29＃和30＃墩，两门吊间距为64 m，如图3-56所示。提升站主要作用为提升MZ3200 t型双线箱梁造桥机主梁，并将其安装就位。MZ3200 t型移动模架造桥机共两根主梁，单根总长度为148 m，重5 550 k N，提升安装时逐根完成。提升及下放时，采用8部100 t连续油缸同时进行提升、下放，主梁横向移动采用油缸顶推。
图3-56 移动模架造桥机提升站布置图
2）载荷工况
（1）造桥机单根主梁，G1＝5 550 k N。
（2）风载荷：台风按风速v＝40 m／s考虑（非工作状态），工作状态按六级风，风速v＝13.8 m／s考虑，基本风压
；台风计算风压为：
六级风计算风压为：
（3）提升站单侧门吊自重，G2＝1 350 k N。
（4）提梁吊具及钢丝绳自重，G3＝150 k N。
（5）提梁吊具上盘自重，G4＝250 k N。
（6）提升站滑行轨道自重，G5＝145 k N。
（7）提升站开始提梁时的冲击荷载系数按1.1考虑。
（8）造桥机主梁横向平移时，对提升站有横向作用力F＝0.01G0（制动系数按0.01考虑）。
（9）计算工况：风速大于6级时，提升站不进行工作，此时单侧门吊的主要荷载为：
及风荷载FW（按台风计算）；工作状态下，提升站开始提梁时，单侧门吊的主要荷载为：
及风荷载FW（按六级风计算）；工作状态下，主梁横向平移时，单侧门吊的主要荷载为：
横向制动力
及风荷载FW（按六级风计算）。
3）计算模型 设计时的主要布置情况如下：门吊横梁采用新万能杆件拼装，长度为28 m，宽2.56 m，高4 m，共四片主桁，间距为0.28 m＋2.0 m＋0.28 m。门吊立柱采用φ800 mm钢管，壁厚为8 mm，提升主梁一侧采用4根立柱，布置间距为3.2 m×3.2 m，基础为钢管桩基础；另一侧采用2根立柱，布置间距3.2 m，设置附墙与墩身连接，基础直接安置在承台上，两侧立柱均设置联结系（采用新万能杆件），每隔8～10 m布置一组，立柱总高度为50 m。移动模架造桥机提升站布置如图3-56所示。
利用SAP2000建模计算（门吊自重不计为外加荷载，模型中加1.4计算系数），计算工况分别为：
（1）台风时，门吊不工作。
台风时门吊停止任何作业，提升设备必须位于四根立柱一侧。
竖向荷载G＝G4＝250 k N，布置在4根立柱一侧起吊梁位置，分配至横梁8个节点上g＝250／8＝31.25 k N。
竖向均布荷载（走道梁）分配至横梁节点：
横梁风载：
模型中按挡风面积分配至横梁的节点上。
立柱风载：
模型中按挡风面积分配至立柱的节点上。
（2）工作状态，主梁开始提升。
竖向荷载：
布置在4根立柱一侧起吊梁位置，分配至横梁8个节点上g＝3 468／8＝433.4 k N。
竖向均布荷载（走道梁）分配至横梁节点：P＝2.42 k N。
横梁风载：
模型中按挡风面积分配至横梁的节点上。
立柱风载：
模型中按挡风面积分配至立柱的节点上。
（3）造桥机主梁平移，每移动2 m为一个工况计算。
竖向荷载：
模型中分配至横梁8个节点上
。
竖向均布荷载（走道梁）分配至横梁节点：P＝2.42 k N。
横梁风载：
(www.xing528.com)
模型中按面积分配至横梁的节点上。
立柱风载：
模型中按挡风面积分配至立柱的节点上。
制动力荷载根据式（3-12）可计算得F＝31.75 k N，模型中分配至横梁端头4个节点f＝31.75／4＝7.94 k N。
4）计算结果
（1）台风工况。
①主桁横梁各杆件工况见表3-10。
表3-10 主桁横梁各杆件工况 （kN）
②立柱连接系各杆件工况见表3-11。
表3-11 立柱连接系各杆件工况 （kN）
③立柱。立柱采用φ800 mm钢管，壁厚σ＝8 mm，截面参数如下：A＝199.05 cm2，I＝156 088 cm4，W＝3 902.2 cm3，i＝28.0 cm。
右侧四根立柱：
单根立柱最大自由长度l＝12 m，λ＝12／0.28＝42.85，查表：φ1＝0.887。最大轴力Nmax＝1 018.6 k N；最大弯矩Mmax＝282.2 k N·m。
根据最大正应力公式：
可计算得到σ＝130.0 MPa＜170 MPa＝［σ］，因此满足要求。
左侧两根立柱：
单根立柱最大自由长度
，查表：φ1＝0.601。最大轴力Nmax＝520.7 k N；最大弯矩Mmax＝175.9 k N·m（均出现在同一位置）。
同理，根据式（3-22）计算可得σ＝88.6 MPa＜170 MPa＝［σ］。满足设计要求。
基础反力：左侧N1＝520.7 k N，N2＝169.0 k N。
右侧N1＝1 014.2 k N，N2＝976.1 k N，N3＝－491.4 k N，N4＝－456.4 k N。
（2）起吊时工况。
①横梁各杆件工况见表3-12。
表3-12 横梁各杆件工况 （kN）
②分配梁。右侧分配梁1及左侧分配梁1均采用2根H588型钢，上下各有10 mm盖板，截面参数如下：A＝491.5 cm2，I＝333 859 cm4，W＝10 982 cm3，SX＝6 103 cm3。
右侧分配梁2及左侧分配梁2均采用2根H588型钢，截面参数如下：A＝371.5 cm2，I＝226 568 cm4，W＝7 706.4 cm3，SX＝4 308.9 cm3。
右侧分配梁1及左侧分配梁1的最大弯矩Mmax＝1 441.2 k N·m；最大剪力Vmax＝901.5 k N。
根据最大正应力公式：
计算最大应力σmax＝1 441.2×103／10 982＝131.2 MPa＜170 MP a＝［σ］，因此满足许用应力要求。
根据最大剪切应力公式：
计算最大剪切应力为τmax＝68.7 MPa＜85 MPa＝Cr［τ］，满足要求。
组合应力公式为：
可计算得
。
右侧分配梁2及左侧分配梁2，其剪力较大两端H588型钢腹板按图纸贴板。最大弯矩Mmax＝765.8 k N·m；最大剪力Vmax＝1 795.1 k N。根据式（3-23）可计算得σmax＝99.4 MPa＜170 MPa＝［σ］，满足最大许用应力要求；根据式（3-24）可计算得τmax＝53.4 MPa＜85 MPa＝Cr［τ］，满足最大需用切应力要求。则根据式（3-25）可计算组合应力为
。
③立柱。
右侧四根立柱：最大轴力Nmax＝1 319.4 k N；最大弯矩Mmax＝63.7 k N·m。根据式（3-23）可计算得σmax＝91.1 MPa＜170 MPa＝［σ］，满足最大许用应力要求。
左侧两根立柱：最大轴力Nmax＝489.4 k N；最大弯矩Mmax＝22.0 k N·m。根据式（3-23）可计算得σmax＝46.5 MPa＜170 MPa＝［σ］。
基础反力：左侧N1＝489.5 k N，N2＝444.7 k N；右侧N1＝1 319.4 k N，N2＝860.6 k N，N3＝1 162.9 k N，N4＝716.2 k N。
（3）造桥机主梁平移。
①横梁各杆件工况见表3-13。
表3-13 横梁各杆件工况 （kN）
②分配梁。
右侧四根立柱：最大轴力Nmax＝1 250.6 k N；最大弯矩Mmax＝197.9 k N·m。根据式（3-22）可计算得σmax＝121.5 MPa＜170 MPa＝［σ］，满足最大许用应力要求。
左侧两根立柱：最大轴力Nmax＝1 946.8 k N；最大弯矩Mmax＝110.7 k N·m。同理，根据式（3-22）可计算得σmax＝191.4 MPa＜170 MPa＝［σ］，满足最大许用应力要求。
基础反力：左侧N1＝1 946.8 k N，N2＝1 878.2 k N；右侧N1＝1 250.7 k N，N2＝961.5 k N，N3＝559.3 k N，N4＝745.7 k N。
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