本次试验采取的是柱负荷下的低周往复加载，柱顶的竖向荷载通过手摇千斤顶施加，水平荷载通过支承在反力墙上的MTS作动器施加。模拟地震作用施加水平荷载的作用点应集中在结构质量集中的部位，考虑到木柱预先凿了卯口使得柱子强度减弱，在加载时可能发生燕尾榫节点处的柱端折断，故将加载点下移。试验前在紧挨梁底两端固定20mm厚加载端板，通过4根长螺杆与作动器端板固定，为了不妨碍燕尾榫节点的转动，同时考虑到后期布置仪器方便等，将作动器作用力位置定在距离木梁底60mm处。由于柱子截面是圆形，为了增加端板与柱的受力面积，并防止试验过程中试件出现平面外扭转，故在左右端板内侧都焊上弧形接触面，试验加载装置见图14-10所示。
图14-10 试验加载装置
1）竖向荷载
本次试验考虑实际情况，参见《工程做法则例》卷二十四，计算出扇面墙中金柱的承受竖向荷载，得出受力面积计算过程。其中稍间的面阔为九尺（2.880m），次间的面阔为九尺（2.880m），后出廊三尺（0.960m），进深十二尺（3.840m）。屋面的恒载根据文献[87]取为15斤/百份，折算成国际单位是2966Pa。屋面的坡度为28.44°，依据现行《建筑结构荷载规范》[88]得到雪荷载标准值为646.8N/mm2。最终，木柱所承受的屋面重力荷载代表值为27.284kN，结合缩尺比例调整为8.81kN。综合考虑梁、柱、檩、椽等构件自重，试件的竖向荷载取值为10kN。
为了减少在试验过程中柱顶与千斤顶之间的摩擦，在柱顶贴聚四氟乙烯板（图14-11），并将千斤顶放在贴不锈钢的钢板上，做到不锈钢板与聚四氟乙烯板相接触。
图14-11 聚四氟乙烯板与不锈钢板
2）水平荷载
水平方向采用荷载-位移混合控制加载方法[73]，荷载与位移控制转折点定在砖砌体填充墙出现斜裂缝时[89]。具体的加载制度如下：墙体斜裂缝出现之前水平加载由荷载控制，以每5kN一级逐级加载，每级荷载循环一次；墙体出现明显斜裂缝之后，确定控制位移Δ，再按照Δ的倍数（Δ，2Δ，3Δ，⋯）进行位移控制加载，每次位移循环三次，直至水平荷载下降至极限状态（峰值荷载的85％或试件平面外倾斜）停止试验。
在加载过程中需注意以下几点：①左右柱顶的荷载需要同步加载，并且要保证竖向荷载作用方向指向柱的轴心；在试验过程中千斤顶会存在卸力的情况，当竖向力下降比较明显时，需在当前加载循环结束后进行手动加载。②在试验开始前，需保证不锈钢板与聚四氟乙烯板之间有足够的（硅脂）润滑剂。③在竖向荷载加载完毕后，进行预加载，按照开裂荷载的20％进行加载，试验取5kN，预加载过程中需检查各仪器设备是否正常工作。
图14-12 位移测点布置示意
3）测量内容
根据试验的目的，本次试验的测量内容包括：①水平荷载P与水平位移Δ，得到P-Δ曲线；②左、右燕尾榫节点的转角；③墙体的剪切变形；④柱子的转角；⑤钢板上的应变，得到钢板在加载时的应力发展趋势。
关于位移的测量，所有测点的布置见图14-12所示。位移计量程为100mm；12号、14号、16号、18号百分表量程为30mm；其余百分表量程都为10mm。
下面列出主要技术指标的计算过程：(www.xing528.com)
（1）燕尾榫节点转角
榫节点的转角通过架在横梁上的三个位移计来测量。以节点1为例，位移计2固定在横梁上表面，位移计3，4固定在横梁的两侧面。节点的转动见图14-13所示，转角的计算按公式（14-1）进行。其中，x1、x2分别是位移计2实测值和位移计3与4的实测平均值。
图14-13 榫节点转动机理
（2）柱转角
分别用百分表12号和13号来测量柱1的转角，百分表18号和19号来测量柱2的转角，2个百分表间距为200mm，转角的计算按公式（14-2）进行。其中，x1、x2分别是两个位移计的实测值。
（3）填充墙剪切变形
通过百分表15号、16号与14号、17号测量墙体沿对角线绝对长度的变化，换算得出墙体的剪切变形。墙体剪切变形的计算原理见图14-14所示，具体的计算过程如下：
填充墙沿对角线方向的平均变形：
式中，Δx1和Δx2分别是沿墙对角线方向的变形。填充墙的剪切变形为：
图14-14 墙体剪切变形计算方法
式中，h为填充墙高度，b为填充墙的宽度，由于本试验中填充墙高宽比等于1，所以式子可以化简为：
关于锚固钢板底部的应变片布置见图14-15所示，两侧钢板上的应变片对称布置。
图14-15 左、右侧钢板的应变片布置
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