为了便于试验现象的描述，此处对试件不同侧面的钢板同样进行了编号，具体详见第10章中的图10-1所示。
1）试件L-300-100a
在试验加载初期，试件没有明显的异常变化。当荷载加至800kN时，⑤号侧面中上部两排对拉螺栓之间出现了空鼓现象，⑥号侧面中上部靠近⑤号侧面方向的区域出现了空鼓现象。当荷载加至1500kN时，⑥号侧面的空鼓范围已经向下发展到中部，同时⑥号侧面中下部偏向⑤号侧面方向的区域出现了空鼓现象；③号侧面、④号侧面和⑤号侧面中下部两排对拉螺栓之间也出现了空鼓，尤其是③、④号侧面之间阴角区域的空鼓现象非常明显；②号侧面靠近加载位置的区域也出现了空鼓。当荷载加至2000kN时，⑥号侧面的空鼓范围已经扩大到中部整个区域，①号侧面中部偏向⑥号侧面方向的区域出现空鼓。当荷载加至2100kN时，出现了对拉螺栓断裂的声音。当荷载加至2200kN时，①号侧面中间位置处的竖向压应变迅速降为0附近后重新增长，⑥号侧面中间位置处的压应变数值也开始降低，③号侧面中间位置处的竖向应变由压应变转为拉应变。当荷载加至2500kN时，连续出现几声巨响，⑤号侧面的焊缝出现撕裂（图11-3（a））。当荷载加至2800kN时，荷载出现短暂回落，试件随后仍然能继续承载。当荷载加至3050kN时，试件再次出现对拉螺栓断裂的声音，钢板出现明显的局部屈曲现象（图11-3（b））。
2）试件L-300-100b
在试验加载初期，相对于试件L-300-100a，试件L-300-100b未表现出不同的变化。当荷载加至1500kN时，⑤号侧面中上部两排对拉螺栓之间出现空鼓，⑥号侧面中上部偏向加载位置的区域出现空鼓。当荷载加至2700kN时，④号侧面、⑤号侧面及⑥号侧面中上部两排对拉螺栓之间已全面空鼓。当荷载加至2800kN时，出现了对拉螺栓断裂的声音。当荷载加至3300kN时，③号侧面与④号侧面之间的阴角区域空鼓范围已经扩大到中上、中下整个范围，⑥号侧面中下段两排对拉螺栓之间偏向加载位置的区域也出现了空鼓。当荷载加至4150kN时，试件发出巨响，焊缝出现撕裂，此时外包钢板的局部屈曲已相当明显。当荷载加至4320kN时，试件达到极限状态，试验终止。试件L-300-100b的破坏形态见图11-4所示。
图11-3 试件L-300-100a的破坏形态
图11-4 试件L-300-100b的破坏形态
3）试件L-400-100
在试验加载初期，试件没有表现出明显异常变化。①号侧面中3个位置的竖向应变片读数均为压应变，且越靠近②号侧面方向读数增长越缓慢。⑥号侧面的竖向应变片越往受压区方向应变增长越快。当荷载加至1800kN时，⑥号侧面中部两排对拉螺栓之间出现空鼓，①号侧面中间位置的竖向应变出现波动，②号侧面的3个竖向应变片读数均为压应变且越靠近加载位置压应变增长越快。当荷载加至2200kN时，④号侧面中竖向压应变读数开始减少。当荷载加至2300kN时，③号侧面与④号侧面中部两排对拉螺栓之间出现空鼓，且空鼓范围已向下部扩大。当荷载加至2600kN时，试件连续两次发出对拉螺栓的断裂声。当荷载稳定在2700kN时，⑥号侧面中原本增长缓慢的竖向压应变迅速增长。当荷载加至2900kN时，试件再次发出螺栓断裂声。随后，试件继续承担荷载，直至荷载加至3900kN时，试件的焊缝撕裂并丧失承载能力，试验终止。试件1-400-100的破坏形态见图11-5所示。
图11-5 试件L-400-100的破坏形态(www.xing528.com)
4）试件T-300-100
在试验加载初期，试件无明显异常变化。当荷载加至1300kN时，④号侧面中上部两排对拉螺栓之间靠近阴角的区域有空鼓现象。当荷载加至1500kN时，④号侧面的空鼓范围已向阳角方向发展。当荷载加至1800kN时，⑤号侧面中上部两排对拉螺栓之间靠近④号侧面方向的区域出现空鼓现象，且阳角区域的竖向应变变化速度要比钢板中部区域的竖向应变变化速度大，这说明外包钢板的阳角处所承担的竖向荷载比钢板中部大；此时⑥号侧面与⑦号侧面仍无空鼓现象，说明试件存在不均匀受力现象。当荷载加至2600kN时，③号侧面上半部分阴角区域均出现了空鼓，⑥号侧面靠近阴角边的区域在中上部两排对拉螺栓之间出现空鼓，⑦号侧面中上部两排对拉螺栓之间全面空鼓，空鼓范围由偏压侧向非偏压侧扩展十分明显。当荷载加至3050kN时，试件柱头平面有较大倾斜变化。当荷载加至3550kN时，试件发出对拉螺栓的断裂声，在随后的加载过程中，陆续又出现了5次对拉螺栓的断裂声。当荷载加至4100kN时，试件达到极限状态，试验终止。此时，柱头平面倾斜已相当明显，受压区柱头截面在偏压侧鼓胀明显，其与约束钢端板完全咬合。试件T-300-100的破坏形态见图11-6所示。
图11-6 试件T-300-100的破坏形态
5）试件T-400-100a
在试验加载初期，试件没有明显的异常变化。当荷载加至600kN时，④号侧面中部两排对拉螺栓之间靠近阴角边的区域有空鼓现象，②号侧面钢板阳角区域的竖向应变由压应变转为拉应变。当荷载加至1000kN时，④号侧面和⑤号侧面中部两排对拉螺栓之间的区域全面空鼓，从以上两个荷载阶段的现象来看，荷载除了偏向于加载侧还在平面外有所差异，当然这并不一定是由加载的方式造成的，也可能是由于板块的不均匀受力所造成。当荷载加至2000kN时，⑥号侧面中部出现空鼓现象，此时偏向于加载侧的钢板均已发挥主要承载作用。当荷载加至2200kN时，②号侧面中部靠近③号侧面方向的区域出现空鼓，③号侧面中部阴角范围有空鼓现象，⑤号侧面的空鼓范围已发展到试件下部，⑥号侧面中部两排对拉螺栓之间区域已全面空鼓，⑦号侧面中部出现空鼓现象，空鼓范围由偏压侧向非偏压侧扩展十分明显。当荷载加至2400kN时，⑥号侧面空鼓范围向试件下半部分发展，①号侧面中间位置的竖向应变不再增长而是开始来回波动，⑥号侧面中间位置的竖向压应变开始降低，说明此时竖向压应力正在发生重分布现象。当荷载加至2800kN时，⑦号侧面中的竖向压应变读数开始降低。当荷载加至3600kN时，试件发出对拉螺栓的断裂声音。当荷载加至4400kN时，试件中钢板已有明显的局部屈曲（图11-7），试验终止。从试件的表面破坏现象来看，其屈曲形式具有明显的方向性和不均匀性。
图11-7 试件T-400-100a中钢板局部屈曲
6）试件T-400-100b
在试验加载初期，试件没有明显异常变化。①号侧面中的应变片读数始终在0附近波动，②号侧面中的竖向应变片越靠近加载位置压应变增长越快。当荷载加至1000kN时，④号侧面上半部分出现空鼓现象，⑧号侧面钢板的竖向压应变增长缓慢，并时常来回波动。当荷载加至1500kN时，④号侧面空鼓范围进一步扩大，⑥号侧面与⑦号侧面均在中部两排对拉螺栓之间的区域出现空鼓现象。当荷载加至2000kN时，④号侧面、⑤号侧面、⑥号侧面与⑦号侧面空鼓范围已发展到下部两排对拉螺栓之间区域。当荷载加至2500kN时，⑤号侧面、⑥号侧面以及⑦号侧面基本全部空鼓，④号侧面中大部分区域均已空鼓，和前面试件一样，空鼓范围由偏压侧向非偏压侧扩展十分明显，有由上至下的发展趋势，并且在偏压侧也不完全对称。当荷载加至2600kN时，对拉螺栓出现断裂。当荷载加至3900kN时，约束钢端板的焊缝出现撕裂。当荷载加至4060kN时，试件中钢板的局部屈曲现象已十分明显，由于⑤号侧面中的竖向应变片正好贴在板块屈曲的顶端，其应变突然由压应变转为拉应变并增长迅速，试件丧失承载能力，试验终止。试件T-400-100b的破坏形态见图11-8所示。
图11-8 试件T-400-100b的破坏形态
免责声明：以上内容源自网络，版权归原作者所有，如有侵犯您的原创版权请告知，我们将尽快删除相关内容。
