以下应用俞茂宏、李建春等2001年提出的轴对称统一特征线场理论,分析一个圆锥台在顶面均匀受压时的特征线场及极限荷载。此圆锥台顶面光滑,半径20 mm,侧面自由边倾斜角为45°。材料参数:E=2.1×105 MPa,C0=12 MPa•S,φ0=0。因为轴对称,可以只考虑圆锥台的一半(图13.8)。
图13.8 圆锥台在顶面均匀受压时的特征线场
采用统一轴对称特征线场理论计算。由于φ0=0,所以φUST=0,可得µ=π/4,即该材料的特征线相互正交。符合这种情况的特征线方程为:
取参数m=0.5,式(13.30)中用差分代替微分,并进行数值积分。应力场分为3个区域I、Ⅱ、Ⅲ,边界分别为边AB和AC、AC和AD、AD和AO。首先由无应力边AB开始计算并构造区域I的特征线场,定出这里的P和θ。由于材料均匀且各向同性,在AB边上有P=−R,σ1=σ2=0,σ3=2R,θ=3π/4;在区域Ⅱ中,由于点A为奇异点,所以通过A点的α族和与其垂直的β族特征线所形成的中心扇形构成该区域的特征线场;区域Ⅲ的特征线场由AO边和AD边决定,在边界AO上有θ=0。通过差分计算可得出一系列不同倾斜角、C值、φ值和b值的特征线场。根据区域Ⅲ中的特征线场、AO边的边界条件和平衡条件可以求得顶面上的极限均布压荷载q,如图13.9所示。作为对比,图中同时给出了按统一平面应变滑移线场理论的计算结果。可以看出,两者随不同屈服准则而变化的规律是一样的。图13.8表示顶角为45°的锥体及其特征线场(当参数b=1,即为双剪屈服准则解)。(www.xing528.com)
为了验证,用基于统一强度理论的统一弹塑性有限元程序UEPP中的统一强度理论材料模型对该圆锥台进行计算,求得顶面上极限荷载q,并和用统一特征线场理论求得的顶面上极限荷载q进行比较。图13.9为圆锥台极限荷载q随强度理论参数b的变化曲线。从图中可以看出,用统一特征线方法计算的结果和用有限元计算的结果相当接近。用统一特征线场方法计算得到的统一解为一系列结果。当参数b=0时,即为采用单剪屈服准则(Trsca屈服准则,1864年)的解;当参数b=1时,即为采用双剪屈服准则(俞茂宏,1961)的解。用统一特征线场方法计算得出:当b=0.8时的极限荷载系数为q/2C0=1.968,与文献[30]的实验结果(q/2C0=1.96)相符。
对于图13.8所示梯形横截面的平面应变和空间轴对称情况,用有限元程序UEPP中的统一强度理论材料模型,求得当参数b=1时顶面中点O处荷载q0与位移δ的关系,其结果如图13.10所示。可以看出,轴对称状态下锥体承受极限荷载略大于平面应变状态的解,符合图13.9所示的特征线结果。对于图13.10中的空间轴对称状态,O点的极限荷载接近于图13.9中特征线法在参数b=1的值。由此可见,用统一特征线方法计算空间轴对称问题在理论上是可靠的,在应用中是可行的。
图13.9 圆锥台极限荷载与参数b的关系曲线
图13.10 O点位移和荷载的关系曲线
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