1.基本假设
如图11.43所示,当地基发生整体剪切破坏时,其滑动面一直延伸至地面并交于E点,而滑动面则由直线AC、对数螺旋曲线CH和直线HE三部分组成,其中AC与水平面成45°+φUST/2。基础侧面BF与土体之间的相互作用以及基础两侧BEF土体重量的影响,可由BE平面上的等代应力σ0和τ0来代替。因此,在考虑土体的平衡时可以将BEF的土体移去,并用“等代自由面”BE来代替,假定BE面与水平面的夹角为β,它随基础的埋深而增加。
图11.43 地基极限承载力模型
基础侧面上的法向应力σα按静止压力分布,若基础侧面与土之间的摩擦角为δ,则作用于基础侧面上的平均法向应力σα和切向应力τα为:
式中,k0为土的静止侧压力系数;γ为基础底面以上土的容重;D为基础的埋置深度。
2.黏聚力和基础两侧土的超载引起的承载力
(1)等代自由面BE上法向应力σ0和切向应力τ0的计算
由BE面法线方向所有力的平衡条件可得BE面上的法向应力为:
同理,BE面切向应力为:
由对数螺旋曲线性质及图11.43中的BHE的几何关系得:
式中,θ为对数螺旋曲线的中心角(θ=135°+β−η−φUST/2)。
从式(11.15)和(11.16)可知,BE面上的法向应力σ0和切向应力τ0是β的函数,因此在求解时要进行试算,即先假定β值,由式(11.15)和(11.16)算出σ0、τ0,再通过图11.44上的极限应力图求解β值,最后再由式(11.17)反算β,直至假定值与反算值两者相符。
(2)H面的法向应力σb和切向应力τb的计算
由图11.44可知:
由几何关系可得:
由于BH面处于极限平衡状态,故切向应力τb和σb的关系为:
图11.44 莫尔圆
将式(11.20)代入式(11.19)可得:
(www.xing528.com)
(3)BC面上的法向应力σc和切向应力τc计算
如图11.45所示,BCH面上所有各力对B点的力矩之和为零,可得BC面上的法向应力为:
由于BC面处于极限状态,该面的切向应力与法向应力的关系为:
如图11.46所示,将三角楔体ABC作为考察对象,列出竖向力的平衡方程为:
图11.45 BCH面上所受的力
图11.46 力学模型
将式(11.21)−(11.23)代入式(11.24)可得极限承载力为:
3.由土重引起的极限承载力
此时假定土的凝聚力和基础两侧超载等于零,即C0=0,σ0=τ0=0,对数螺旋曲线中心移到O点并需通过试算确定。现以图11.43左侧中的ACHG为研究对象,通过O点合力矩等于零,可求得AC面上的被动土压力为:
式中,p为AC面上的被动土压力;W为土体自重;p1为GH面上的被动土压力。
如图11.47所示,由ABC上的作用力在竖直方向的平衡条件,可得到由土重产生的承载力为:
式中,,γ为基底以下地基土的容重;B1为基底宽度;Nγ为承载力系数。
图11.47 力学模型
最后将式(11.25)和(11.27)叠加,即得条形基础在中心荷载作用下均质地基的极限承载力:
式(11.28)的系数Nc、Nq、Nγ均与φ0、β、η有关,而η受到“等代自由面”上抗剪强度动用系数的控制。从图11.46中的几何关系得η和n的关系为:
式中,n为抗剪强度动用系数。
免责声明:以上内容源自网络,版权归原作者所有,如有侵犯您的原创版权请告知,我们将尽快删除相关内容。