【摘要】：下面对2个黏土中的钢筋混凝土桩进行非线性分析。表6-11黏土特性参数Nakai和Kishida报道了在日本进行的三个钢管桩和两个灌注桩侧向载荷试验。对于桩A,B和C在第5章中进行了分析,这里只对灌注桩D和E进行非线性分析,分别称为实例CN1和CN2。桩D嵌入长度约30 m,桩径1.548 m。采用ACI kr值,根据式(6-2)计算开裂弯矩为2.81～4.50 MN·m,该值比Nakai&Kishida报道的值大2～3.4倍。荷载近似作用在地面上0.5 m,如图6-26所示。图6-26桩D和E试验的土体和桩基参数
下面对2个黏土中的钢筋混凝土桩进行非线性分析。桩和黏土的特性参数分别如表6-6和6-11。在该实例分析中,参数选取如下：①在确定剪切模量Gs,取有效桩长范围内不排水强度的平均值;②泊松比假定为0.3;③在确定LFP时,不排水强度为最大滑移深度xp(最大试验荷载对应的xp)内平均值或典型值。
表6-11 黏土特性参数
Nakai和Kishida(1982)报道了在日本进行的三个钢管桩(A,B,C)和两个灌注桩(桩D和E)侧向载荷试验。对于桩A,B和C在第5章中进行了分析,这里只对灌注桩D和E进行非线性分析,分别称为实例CN1和CN2。桩和土体性质分别如表6-6和表6-11。(www.xing528.com)
桩D嵌入长度约30 m,桩径1.548 m。开裂前报道的桩截面抗弯刚度EI为16.68 GN·m2,则初始等效杨氏模量Ep=5.92×107kPa和fc′≈(Ep/151 000)2=153.7 MPa。采用ACI kr值,根据式(6-2)计算开裂弯矩为2.81～4.50 MN·m(其中混凝土边缘距中性轴距离zt=d/2=0.774 m),该值比Nakai&Kishida(1982)报道的值(1.33 MN·m)大2～3.4倍。由于缺少钢筋配置资料,不能直接采用程序MUEI计算极限弯矩和由式(6-5)计算EpIp值,因此下面根据实测桩顶位移资料反算EpIp。荷载近似作用在地面上0.5 m,如图6-26所示。
图6-26 桩D和E试验的土体和桩基参数
免责声明：以上内容源自网络，版权归原作者所有，如有侵犯您的原创版权请告知，我们将尽快删除相关内容。
