【摘要】：若将桩看作沿深度方向上连续分布的、若干参考高度href=1的“单元”锚锭板组成,则“单元”锚锭板的宽度b与桩径d相同。另一方面,由于桩的施工效应、桩与锚锭板刚度的差异等都可能影响Ng值的大小。考虑到Reese LFP是砂土中直径为0.61 m打入开口钢管桩现场试验的反分析结果,计算得：宽为0.61 m锚锭板的Nc值为0.45K2p。
若将桩看作沿深度方向上连续分布的、若干参考高度href=1的“单元”锚锭板组成,则“单元”锚锭板的宽度b与桩径d相同。令式(3-3)与式(3-9)相等,则有：
(1)α0=0,n=1.7;
(2)Ng=Nc=0.53K
。因此,在其他条件相同条件下,Ng值随桩径的增长而增加(Stevens&Audibert,1979)。然而不同于独立的单个锚锭板,由连续“单元”锚锭板组成的桩,各单元板之间存在相互作用,同时下部“单元”锚锭板达到极限状态之前,上部单元锚锭板已经达到了极限状态,导致下部锚锭板对应的破坏楔体减小,Ng应比Nc值低。另一方面,由于桩的施工效应(打入与钻孔桩)、桩与锚锭板刚度的差异等都可能影响Ng值的大小。所以,真实的Ng值需要根据现场土体、桩基和施工条件确定。(www.xing528.com)
以砂土Reese LFP为例,比较上述讨论与表3-6中Reese LFP的拟合参数Ng,α0和n值,可以发现,n和α0值是相同的。考虑到Reese LFP是砂土中直径为0.61 m打入开口钢管桩现场试验的反分析结果,计算得：宽为0.61 m锚锭板的Nc值为0.45K2p。该值与表3-6中Ng=(0.4～0.55)K2p比较接近。此时,桩的连续体效应(单元板间相互影响)和施工加密效应可能相互抵消。因此,在开口桩或钻孔灌注桩的分析中,可取α0=0,n=1.7,而Ng值可初步采用0.53K
。
对于打入钢筋混凝土桩或闭口钢管桩,假设砂土楔体破坏模式与钻孔桩相同,则仍可选取α0=0和n=1.7。但由于桩的施工引起的砂土加密效应(一般引起γs和φ的增长),可能导致Ng值的大幅增长。
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