我国《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）[3]中采用风振系数来考虑阵风的动力效应，以平均风荷载为基向量表达等效风荷载。虽然该规范采用了“惯性力法”，但在形式上与现行的国际上各国规范采用的阵风响应因子法（GRF）是一致的。这类方法常用于以单阶模态为主、单个目标响应控制的结构，如高层结构的顺风向振动。在规范体系的带动下，实际工程设计中，设计人员往往更容易接受这种形式简单、概念明确、以“风振系数”表达的等效静风荷载。本节将“阵风响应包络法”与“风振系数”的概念结合起来，建立二者的联系，进一步阐述阵风响应包络法的物理意义，也为工程设计人员提供更多选择。
根据“风振系数”的概念，对于多自由度的多目标等效体系，有
我国《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）[3]针对高层及高耸结构的顺风向等效静风荷载，给出了类似GRF法式（5-28）的简化计算公式。结合本章阵风响应包络法式（5-10），有，
式中，
为风压脉动因子，相当于脉动风荷载均方根值与平均风荷载之比的概念。基于拟定常假设有Ip=2Iu，与GRF法类似，在拟定常假设的基础上进行修正，可得到如下表达式，(www.xing528.com)
式中，κp为特征湍流修正因子，考虑特征湍流作用对拟定常假设下的脉动风压进行修正，相当于GRF法中的背景响应因子B，可根据风洞试验数据验确定。
基于风洞试验数据计算出各工况的特征湍流修正因子κp值，进行统计分析，得到如图5-11的结果。由图5-11可以看出，拟定常假设脉动风压修正因子κp也可按屋盖几何形状分为三类，分类结果与第3章一致。第Ⅰ类屋盖（尖角钝体类：平屋盖、鞍形屋盖）κp值集中在1.2附近，分布范围大致在0.8～1.2；第Ⅱ类屋盖（悬挑平板类）κp值集中在1.0附近，分布范围较广，大致在0.6～2.2；第Ⅲ类屋盖（曲面钝体类）κp值集中在0.9附近，分布范围较窄，大致在0.6～1.1。
图5-11 典型大跨度屋盖结构拟定常假设风压修正因子κp统计图
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