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土力学与地基基础-压缩性标准

时间:2023-08-30 理论教育 版权反馈
【摘要】:例题4-2某土样原始高度为20 mm,面积为30 cm2,土粒的相对密度为2.74,土样与环刀总质量为175.6 g,环刀质量为58.6 g,置于固结仪中进行压缩试验。计算与p1及p2对应的孔隙比e1和e2,并确定土体压缩性。在统一标准时,可将α1-2代替式中的α,得到Es(1-2),同样可作为评定土压缩性高低的指标。图4-8线性内插法计算孔隙比3.压缩指数Cc室内侧限压缩试验结果分析中也可以采用半对数坐标绘制的e-lgp曲线,如图4-9所示。

土力学与地基基础-压缩性标准

1.压缩系数α

对于地基土,如图4-7所示的e-p曲线,在修建建筑物之前就存在有效自重应力P1=,已经压缩稳定,对应孔隙比为e1,试样处于M1点。建筑物修建后,地基中的应力发生了变化,增加一压力增量Δp至压力P2,稳定后的孔隙比为e2,试样处于M2点。很明显,对于该压力增量Δp,如果Δe=e1-e2的值越大,表示体积压缩越大,该土的压缩性就越高。因此,可以用单位压力增量所引起的孔隙比改变量表征土的压缩性。由于修建建筑物所引起的应力增加量一般不大,Δp=100~300 kPa,故曲线可以近似用直线来代替,其误差是工程允许的。割线M1M2的斜率可用下式表示:

图4-7 土体的侧限压缩曲线

式(4-8)称为压密定律或压缩定律,它表示土在有侧限条件下受压时,在压力变化范围不大时(如P1~P2),孔隙比的变化与压力的变化成正比。式中负号表示随着压力p的增加,孔隙比e逐渐减少。

式中 P1——地基某深度处土中有效竖向自重应力(MPa);

   P2——地基某深度处土中有效竖向自重有力与有效竖向附加应力之和(MPa);

   e1——P1作用下压缩稳定后土的孔隙比,即土的天然孔隙比;

   e2——P2作用下压缩稳定后土的孔隙比,即土的最终孔隙比;

   α——土的压缩系数(MPa-1)。

压缩系数α是反映土压缩性的一个重要参数,α值越大,曲线越陡,土的压缩性越高。

从图4-7可以看出,压缩曲线实际不是直线,压缩系数α与先后作用于土上的有效应力P1和P2有关,即使是同一种土体,即α不是一个常数。为了统一标准,《土工试验方法标准》规定采用P1=100 kPa,P2=200 kPa所得到的α1-2,是一个常数,作为评定土压缩性高低的指标。

一般规定:α1-2<0.1 MPa-1时,为低压缩性土;0.1 MPa-1≤α1-2<0.5 MPa-1时,为中压缩性土;α1-2≥0.5 MPa-1时,为高压缩性土。

土的压缩性的高低,对建筑工程影响很大。在高压缩性地基上,如淤泥质软土地基,建造房屋时,必须注意由此而引起较大的地基沉降和不均匀沉降,必要时对这种高压缩性地基作人工加固和处理。土的压缩性大小与土的类型、颗粒大小、原始压密程度以及土的天然结构扰动状况等因素有关。土颗粒较大的土,如粗砂、中砂的压缩性比黏性土的压缩性小;近代沉积的海相淤泥土,其孔隙比大、含水率高,在自重作用下土未曾固结密实,则其压缩性很高。

例题4-2 某土样原始高度为20 mm,面积为30 cm2,土粒的相对密度为2.74,土样与环刀总质量为175.6 g,环刀质量为58.6 g,置于固结仪中进行压缩试验。当荷载由p1=100 kPa增加至p2=100 kPa时,在24 h内土样的高度由19.41 mm减少至18.76 mm。试验结束后测得烘干后的土重0.910 N。计算与p1及p2对应的孔隙比e1和e2,并确定土体压缩性。

解:土粒部分的体积:

p1对应的孔隙比e1

p2对应的孔隙比e2

压缩系数α:

由于α1-2=0.59MPa-1>0.5MPa-1,所以该土属于高压缩性土。

2.压缩模量Es

由压缩试验和压缩曲线我们还可以得到另一个压缩性指标——压缩模量Es。它和建筑材料等一样也是应力与应变之比,不同点是压缩试验时土样不发生侧向变形,即无侧向膨胀。土不是弹性体,在压力作用范围不大时呈线性变形,压力卸除后不再恢复到原先位置,除有部分弹性变形外还有相当部分为不能恢复的残余变形(塑性变形)。

定义:土在完全侧限条件下,竖向附加应力增量Δσz与相应竖向应变增量Δεz之比值,用Es表示,即

在压缩试验中,在压力P1下的试件高度为h1,当压力增至P2时,相应的孔隙比由e1变为e2,土样的压缩量为ΔH。此时,Δσz=P2-P1,由公式(4-6)可推知,将这些关系式代入公式(4-9),得到

式中 Es——土的压缩模量(kPa或MPa)。

从式(4-10)中可以看出,Es与α成反比。α值越大,Es值越小,土的压缩性越大。压缩模量Es的大小反映了土体在单向压缩条件下对压缩变形的抵抗能力,是压缩曲线求得的第二个压缩指标。同压缩系数α一样,压缩模量Es也不是常数。在统一标准时,可将α1-2代替式(4-10)中的α,得到Es(1-2),同样可作为评定土压缩性高低的指标。当Es(1-2)<4 MPa时,为高压缩性土;当4≤Es(1-2)<15 MPa时,为中等压缩性土;当Es(1-2)≥15 MPa时,为低压缩性土。

值得说明的是,压缩模量与弹性模量相似,都是应力与应变的比值,但有两点不同:其一是压缩模量Es是在侧限条件下测定的,故又称为侧限压缩模量,以便与无侧限条件下单向受力所测得的弹性模量相区别;其二是土的压缩模量不仅反映了土的弹性变形,而且同时反映了土的塑性变形(又称永久变形或残余变形),且是一个随应力而变化的数值。

土的体积压缩系数mV是按e-p曲线求得的第三个压缩性指标,它的定义是土体在侧限条件下的竖向(体积)应变与竖向附加应力之比,也称为单相体积压缩系数,即土的压缩模量的倒数,可按下式表示:(www.xing528.com)

同压缩系数一样,体积压缩系数值越大,土的压缩性越高。相对而言,土的压缩模量在国内用得较多,而国外则偏爱土的体积压缩系数。

例题4-3 某土层厚度6 m,取原状土样做压缩试验,土层的自重应力平均值为100 kPa,今考虑在该土层建造建筑物,估计会增加荷载140 kPa。(荷载P对应孔隙比e见表4-2)

(1)求压缩系数、压缩模量,并评价土的压缩性;

(2)求该土层的压缩变形量(可线性内插)。

表4-2 压缩试验成果计算表

(2)建筑物修建前p1=100kPa,e1=1.12;建筑物修剪后pi=100+140=240kPa。计算方法如图4-8所示。

图4-8 线性内插法计算孔隙比

3.压缩指数Cc

室内侧限压缩试验结果分析中也可以采用半对数坐标绘制的e-lgp曲线,如图4-9所示。用这种形式表示试验结果的优点是在应力达到一定值后,曲线接近直线,该直线的斜率Cc称为压缩指数,即

图4-9 e-lgp曲线中确定Cc

类似于压缩系数,压缩指数Cc值也可以用来判断土的压缩性大小。Cc值越大,土的压缩性越高。低压缩土的Cc值一般小于0.2,Cc值大于0.4为高压缩性土,Cc值为0.2~0.4时为中压缩性土。

但压缩指数Cc与压缩系数α又有所不同,α值随应力变化而变化,是有量纲的变数,而Cc在应力超过一定值时为无量纲常数,在某些情况下使用较为方便,如国外广泛采用e-lgp曲线来研究应力历史对土压缩性的影响。

4.回弹指数Ce

上面在室内侧限压缩试验中连续递增加压,得到了常规的压缩曲线。现在如果加压到某一值pi[相应于图4-10(a)上的b点]后不再加压,而是逐级进行卸载直至为零,并且测得各卸载等级下土样回弹稳定后土样高度,进而换算得到相应的孔隙比,即可绘制出卸载阶段的关系曲线,如图4-10(a)中bc曲线所示,称为回弹曲线(或膨胀曲线)。可以看到不同于一般的弹性材料的是,回弹曲线不和初始加载的曲线ab重合,卸载至零时,土样的孔隙比没有恢复到初始压力为零时的孔隙比e0。这就表明土在荷载作用下残留了一部分压缩变形,称之为残余变形(或塑性变形),但也恢复了一部分压缩变形,称之为弹性变形。一般说来,残余变形比弹性变形要大。

图4-10 土的回弹曲线和再压缩曲线

若接着重新逐级加压,则可测得土样在各级荷载作用下再压缩稳定后的土样高度,换算成孔隙比后可绘制出再压缩曲线,如图4-10(a)中的cdf曲线。可以发现,再压缩曲线的df段是ab段的延续,但再压缩曲线与回弹曲线不重合,也不通过原卸载点b。回弹曲线和压缩曲线构成一回滞环,这是土体不是完全弹性体的又一表征。在同样的压力范围内,回弹和再压缩曲线要比初始压缩曲线平缓得多,说明在回弹或压缩范围内,土的压缩性大大降低。

对于半对数直角坐标系的e-lgp曲线,也有类似的过程,如图4-10所示。研究表明,土体在回弹和再压缩过程中形成的回滞环面积常常不大,实际应用时认为回弹和再压缩曲线(在e-lgp平面内)为直线,卸载曲线和再压缩曲线的平均斜率称为回弹指数或再压缩指数,用Ce表示。一般情况下,Ce=(0.1~0.2)Cc。如果加载、卸载重复进行,最后在所加压力段范围内,土的回弹曲线和再压缩曲线将趋于重合,再加荷所引起的变形将趋于全部是弹性变形。

图4-10表明,土体如果曾经受到比现在大的应力,即现在处于再压缩或回弹阶段,则其压缩性大大降低。也就是说,土的应力历史对压缩性有很大影响。因此,工程上利用土的这种特性,提出了一种软土地基加固处理方法,即预先对地基进行加压,待压缩到一定程度后,再把压力卸除,然后在其上修造建筑物,这样,建筑物基础的沉降就会大大减少。

从地基土中取原状土样做压缩试验时,实际上已经经历了一个加卸荷过程(即卸去了土样在地基中所承受的原存应力),因此室内压缩试验得到的压缩曲线实际上是再压缩曲线,并不是初始加载的压缩曲线。实际应用中,对其造成的误差,应引起足够的重视。

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