1.额定数据
制动力矩T=2000N·m的缓速器,需要同步发电机主要额定数据为:额定功率PN=6kW,发电机直流电压Ud=190V,额定频率f=200Hz,额定转速n=2000r/min,额定功率因数cosϕ=0.8和相数m=3,采用星形联结(Y0)。根据式
Uϕ=Ud/2.34 (7-1)
IN=PN·103/mUϕcosϕ (7-2)
p=60f/nN (7-3)
可得其额定相电压Uϕ=81V,额定相电流IN=31.2A,极对数p=6。
2.主要尺寸
同步发电机磁极结构有凸极和隐极式之分,凸极结构在小型发电机中广泛采用。该发电机采用凸极结构。
在该发电机中转子铁心内径Dil和铁心的长度lef取决于发电机的视在功率Sc、转速nN及发电机利用系数C,并考虑到该发电机为缓速器的一部分,有一定的空间约束。可根据式(7-4)估算出D2illef。
式中,Sc=mEIN×10-3。然后选取合理的主要尺寸比值,式中τ为极距。λ大则发电机细而长,且用铁量多;λ小则发电机粗而短,用铜量多(中小型交流发电机的取值一般为0.5~3)。则可估算得Dil=27.2cm、lef=9.4cm,Dil确定后考虑径向空间等要求,确定转子铁心外径Dl=32.4cm。
3.电磁负荷及发热参数选取
该发电机用于汽车缓速器供电系统,工作状态为间断短期工作,考虑到采用少铜设计方案,需选用较低的线负荷值(170~310A/cm),高Ja(8~10A/mm2),高BՄ。由下式(7-5)可以看出发电机A的取值与发电机转子内径Dil及转速有关。
4.电枢绕组设计
该发电机绕组采用单层同心式绕法,转子每极每相槽数q一般都选用整数槽,在该发电机中选取q=1。q选定后根据式z1=2pmq计算槽数得z1=36。选择绕组节距b=1,并根据式(7-6)~式(7-8)计算得出绕组节距y1、绕组短距系数(基波)Kp、绕组分布系数(基波)Kd。
在初选的A的基础上,可根据式计算得到每相串联导体数N=180。并且由公式分析可知,N的大小对电磁负荷A与B∂有影响。在已确定的发电机主要尺寸下,如果A减小,则B∂增大,发电机Kc增大,励磁功率增加。故设计时要根据需求对N作相应的变化。
在绕制绕组时,当IN较大时,为避免采用横截面积太大的导线(单根圆导线的线径dc尽量不超过1.7mm),可采用a路并联,或Nt根同截面导线并绕。在设计本发电机绕组时,选择并联支路数a=1。每槽导体数Ns与并联支路数a的关系为。根据此式可以得到每槽导体数为15,三根并绕的方法,导体直径dc=1.55mm。
并且根据下式(7-9)核算其绕组电流密度ja,得ja=8.3A/mm2。
式中,qa为单根导线的横截面积。
在计算出绕组电流密度之后,根据AJ=A·ja[(A/cm)·(A/mm2)]计算出发电机发热参数AJ=2032.19[(A/cm)·(A/mm2)],故应选择绝缘等级为F级[2000~5000(A/cm)·(A/mm2)]。(www.xing528.com)
根据导线规格、发电量的要求,先拟定转子绕组的槽形及尺寸,如图7-15所示。
槽满率FK是导线有规则排列时所占的面积与槽的有效面积之比,它可以反映槽内导线的填充程度。
图7-15 转子绕组的槽形及尺寸
根据图7-15提供的尺寸,可以得到槽面积As=1.5386cm2,绝缘面积Ai=0.19782cm2,从而得出槽满率为64.1%。
较高的槽满率有利于缩小槽面积,提高铁心利用率,且利于散热。FK过高易引起绝缘损伤,故人工嵌线时FK为75%~80%,机械化嵌线在75%以下,本次设计符合要求。
5.励磁绕组设计
励磁绕组的设计包括励磁绕组匝数、线规及励磁系统对额定励磁电流及电压的设计。
车载电源为自励缓速器的发电机励磁绕组提供电流,其额定电压UfN=24V。设计励磁绕组时,应先求出额定负载工况下的励磁磁动势FfN,在本发电机结构中通过磁路计算,初步估算出每极励磁磁动势FfN=1045A。由初选的额定电流IfN及磁极尺寸选取励磁绕组每极匝数Wf及线规,且励磁磁动势FfN、额定电流IfN及每极匝数Wf应满足
初选额定励磁电流IfN=2.5A,每极380匝,根据凸极放置励磁绕组的空间及发电机的绝缘等级,选取裸线直径为0.57mm。电流密度jf的计算公式为
式中,qf为导线横截面积。
由上式计算得jf=9.3A/mm2,满足设计要求。
每极励磁绕组电阻
式中,ρt=ρ20[1+a(t-20)]——温度t时的电阻率。
由上式计算得Rf=9.6Ω。缓速器发电机的12个励磁绕组并联,其总电阻为R总=Rf/12=0.8Ω,总电流为I=U/R总=30A,每个励磁线圈电流为Ii=2.5A。
根据上述计算结果,得到缓速器发电机的接线图,如图7-16所示。
图7-16 缓速器发电机接线图
a)励磁绕组接线图 b)同心式电枢绕组展开图
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