【摘要】：基于节点板的有限元和理论结果的合理性，针对节点板深入分析其连续破坏过程，再进行全桥垮塌过程分析。图14.11～为4种工况下节点板的应力发展情况，～是在工况4的基础上通过增加活荷载来模拟节点板的后续破坏过程。图14.11表明初期施工过程中节点板在上弦杆和斜压杆交界处已经屈服，随着大桥投入使用以及后期的修缮，屈服区域逐渐扩大，直至破坏。图14.11节点板的破坏过程图14.12节点U10路径示意图14.13为各路径的应力分布和变化情况。
基于节点板的有限元和理论结果的合理性，针对节点板深入分析其连续破坏过程，再进行全桥垮塌过程分析。图14.11（a）～（d）为4种工况下节点板的应力发展情况，（e）～（f）是在工况4的基础上通过增加活荷载来模拟节点板的后续破坏过程。
图14.11（a）表明初期施工过程中节点板在上弦杆和斜压杆交界处已经屈服，随着大桥投入使用以及后期的修缮，屈服区域逐渐扩大，直至破坏。节点板的破坏可能沿着图 14.12中的2条路径：O1A和O2BCDE。
图14.11 节点板的破坏过程
图14.12 节点U10路径示意(www.xing528.com)
图14.13为各路径的应力分布和变化情况。路径 1 的应变在0.5～1.25 m之间随荷载的增长有显著变化，之后应变变化趋于平缓；路径2的应变在0.5～1.75 m显著增加且有向两端扩散的趋势。所以节点板破坏最有可能按路径2发展，即斜杆L9/U10连接失效。
图14.13 路径应变分析
L9/U10杆件破坏后U10节点各构件进行内力重分布，剪切面剪力削弱，竖腹杆由受拉变为受压，压力为 6 010 kN，超过失稳的临界压力 4 495 kN，杆件失去承载力。节点板由于竖向承载力不足向下严重变形，上弦杆所受弯矩急剧增大，最终在 U9/U10 和U10/U11交界处断裂。图14.14所示为桁架在L9/U10构件和L10/U10杆件失效后整体结构的变形图，此时结构体系已经发生变化，桥墩 7 附近产生较大的负弯矩，支座附近的各杆件超过极限承载力而破坏，全桥垮塌。
图14.14 L9/U10杆件破坏后全桥变形图
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