【摘要】：为了研究考虑土体材料非线性对动力相互作用体系动力反应的影响，图3-7给出了土体按线性材料计算和考虑材料非线性后的加速度时程的比较结果。土体考虑材料非线性后A1、A2、S2和S6点加速度峰值相对于土体线性计算结果的误差在EL1a工况下分别为-53.8%、-58.0%、-50.7%和-53.5%。这是由于考虑土体的材料非线性后，土体动剪切模量减小，阻尼增大所致。
为了研究考虑土体材料非线性对动力相互作用体系动力反应的影响，图3-7给出了土体按线性材料计算和考虑材料非线性后的加速度时程的比较结果。从图中可看出土体考虑材料非线性以后，柱顶A2点、基础顶面A1点、土中S2点和距容器中心0.9 m处土表S6点的加速度反应明显变小，其他点的规律也大致如此。土体考虑材料非线性后A1、A2、S2和S6点加速度峰值相对于土体线性计算结果的误差在EL1a工况下分别为-53.8%、-58.0%、-50.7%和-53.5%。这是由于考虑土体的材料非线性后，土体动剪切模量减小，阻尼增大所致。
图3-8为BC20试验模型在EL1a工况下，土体动剪切模量Gd与初始动剪切模量G 0之比(Gd/G 0)在叠代过程中的变化情况，其中第一轮的动剪切模量比取为0.85，图中可见叠代4～5轮之后，结果趋向稳定。
从以上叙述可见，在进行结构-地基动力相互作用体系的计算分析时，应考虑土体的材料非线性特性，否则会带来较大的误差。
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图3-7 土体按线性和非线性考虑时各点计算结果比较(BC20试验模型、EL1a工况)
图3-8 Gd/G 0在迭代过程中的变化过程(BC20试验模型，EL1a工况)
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