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钢结构工程施工图实例图集WMASS.OUT计算结果

时间:2023-08-18 理论教育 版权反馈
【摘要】:1.总信息结构材料信息: 有填充墙的钢结构混凝土容重(kN/m3): Gc=25.00钢材容重(kN/m3): Gs=78.00水平力的夹角(Degree) ARF=0.00地下室层数: MBASE=0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结

钢结构工程施工图实例图集WMASS.OUT计算结果

1.总信息

结构材料信息: 有填充墙的钢结构

混凝土容重(kN/m3): Gc=25.00

钢材容重(kN/m3): Gs=78.00

水平力的夹角(Degree) ARF=0.00

地下室层数: MBASE=0

竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)

结构类别: 框架结构

计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否

采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法

结构所在地区 全国

2.风荷载信息

修正后的基本风压(kN/m2): WO=0.45

风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC=0.45

地面粗糙程度: A类

结构X向基本周期(秒): Tx=0.31

结构Y向基本周期(秒): Ty=0.31

是否考虑顺风向风振: 是

风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP=2.00

风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC=2.00

是否计算横风向风振: 否

是否计算扭转风振: 否

承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL=1.00

体形变化分段数: MPART=1

各段最高层号: NSTI=6

各段体形系数(X): USIX=1.30

各段体形系数(Y): USIY=1.30

3.地震信息

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC

计算振型数: NMODE=15

地震烈度: NAF=7.00

场地类别: KD=II

设计地震分组: 一组

特征周期 TG=0.35

地震影响系数最大值 Rmax1=0.08

用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值 Rmax2=0.50

框架的抗震等级: NF=2

剪力墙的抗震等级: NW=2

钢框架的抗震等级: NS=2

抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ=不改变

重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC=0.50

周期折减系数: TC=0.90

结构的阻尼比(%): DAMP=5.00

中震(或大震)设计: MID=不考虑

是否考虑偶然偏心: 否

是否考虑双向地震扭转效应: 否

是否考虑最不利方向水平地震作用: 否

按主振型确定地震内力符号: 否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数 =0

4.活荷载信息

考虑活荷不利布置的层数 从第1到6层

柱、墙活荷载是否折减 不折算

传到基础的活荷载是否折减 折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00

柱,墙,基础活荷载折减系数

计算截面以上的层数 折减系数

1 1.00

2——3 0.85

4——5 0.70

6——8 0.65

9——20 0.60

>20 0.55

5.调整信息

梁刚度放大系数是否按2010规范取值: 是

托墙梁刚度增大系数: BK_TQL=1.00

梁端弯矩调幅系数: BT=0.85

梁活荷载内力增大系数: BM=1.00

连梁刚度折减系数: BLZ=0.60

梁扭矩折减系数: TB=0.40

全楼地震力放大系数: RSF=1.00

0.2V0调整分段数: VSEG=0

0.2V0调整上限: KQ_L=2.00

框支柱调整上限: KZZ_L=5.00

顶塔楼内力放大起算层号: NTL=0

顶塔楼内力放大: RTL=1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是

柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91=1.15

墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W=1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力 IAUTO525=1

弱轴方向的动位移比例因子 XI1=0.00

强轴方向的动位移比例因子 XI2=0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB=0

薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断

强制指定的薄弱层个数 NWEAK=0

薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF=1.25

强制指定的加强层个数 NSTREN=0

6.设计信息

结构重要性系数: RWO=1.00

钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移

梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域

柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域

是否考虑P-Delt效应: 否

柱配筋计算原则: 按单偏压计算

按高规或高钢规进行构件设计: 否

钢构件截面净毛面积比: RN=0.85

梁保护层厚度(mm): BCB=30.00

柱保护层厚度(mm): ACA=30.00

剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是

框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是

结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:是

当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:

是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否

支撑按柱设计临界角度: 20.00

7.荷载组合信息

恒载分项系数: CDEAD=1.20

活载分项系数: CLIVE=1.40(www.xing528.com)

风荷载分项系数: CWIND=1.40

水平地震力分项系数: CEA_H=1.30

竖向地震力分项系数: CEA_V=0.50

温度荷载分项系数: CTEMP=1.40

起重机荷载分项系数: CCRAN=1.40

特殊风荷载分项系数: CSPW=1.40

活荷载的组合值系数: CD_L=0.70

风荷载的组合值系数: CD_W=0.60

重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L=0.50

重力荷载代表值效应的起重机荷载组合值系数:CEA_C=0.50

8.各层的质量、质心坐标信息

恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)

9.风荷载信息

10.各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

FloorNo :层号

TowerNo :塔号

Xstif,Ystif :刚心的X,Y坐标值

Alf :层刚性主轴的方向

Xmass,Ymass :质心的X,Y坐标值

Gmass :总质量

Eex,Eey :X,Y方向的偏心率

Ratx,Raty :X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)

Ratx1,Raty1 :X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的

比值中之较小者

RJX1,RJY1,RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)

RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)

FloorNo.1 TowerNo.1

Xstif=17.6080(m) Ystif=18.8478(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6080(m) Ymass=18.5277(m)

Gmass(活荷折减)=517.9337(471.8177)(t)

Eex=0.0000 Eey=0.0283

Ratx=1.0000 Raty=1.0000

Ratx1=1.5741 Raty1=2.0413

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=6.4531E+04(kN/m) RJY1=1.8661E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=6.1219E+04(kN/m) RJY3=1.1962E+05(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.2 TowerNo.1

Xstif=17.5299(m) Ystif=19.1461(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6068(m) Ymass=18.5290(m)

Gmass(活荷折减)=513.4432(467.3272)(t)

Eex=0.0040 Eey=0.0550

Ratx=1.7132 Raty=1.7790

Ratx1=1.5877 Raty1=1.4952

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=1.1055E+05(kN/m) RJY1=3.3199E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=5.5558E+04(kN/m) RJY3=8.1847E+04(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.3 TowerNo.1

Xstif=17.6080(m) Ystif=18.8478(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6080(m) Ymass=18.5233(m)

Gmass(活荷折减)=510.8828(464.7668)(t)

Eex=0.0000 Eey=0.0288

Ratx=0.6412 Raty=0.6700

Ratx1=1.2661 Raty1=1.3301

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=7.0883E+04(kN/m) RJY1=2.2243E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=4.3810E+04(kN/m) RJY3=6.9776E+04(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.4 TowerNo.1

Xstif=17.6080(m) Ystif=18.8478(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6080(m) Ymass=18.5233(m)

Gmass(活荷折减)=510.8828(464.7668)(t)

Eex=0.0000 Eey=0.0288

Ratx=1.0000 Raty=1.0000

Ratx1=1.4258 Raty1=1.4449

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=7.0883E+04(kN/m) RJY1=2.2243E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=4.3665E+04(kN/m) RJY3=6.8135E+04(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.5 TowerNo.1

Xstif=17.6080(m) Ystif=18.8478(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6080(m) Ymass=18.5233(m)

Gmass(活荷折减)=510.8828(464.7668)(t)

Eex=0.0000 Eey=0.0288

Ratx=1.0000 Raty=1.0000

Ratx1=1.4760 Raty1=1.5720

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=7.0883E+04(kN/m) RJY1=2.2243E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=4.3750E+04(kN/m) RJY3=6.7364E+04(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.6 TowerNo.1

Xstif=17.6080(m) Ystif=18.8478(m) Alf=0.0000(Degree)

Xmass=17.6080(m) Ymass=18.6677(m)

Gmass(活荷折减)=362.1851(349.5041)(t)

Eex=0.0000 Eey=0.0160

Ratx=1.0000 Raty=1.0000

Ratx1=1.0000 Raty1=1.0000

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=7.0883E+04(kN/m) RJY1=2.2243E+05(kN/m)

RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=4.2345E+04(kN/m) RJY3=6.1219E+04(kN/m)

RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

X方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第1塔)

Y方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第1塔)

11.结构整体抗倾覆验算结果

12.结构整体稳定验算结果

13.该结构刚重比DiHi/Gi小于10,不能通过高规(5.4.4)的整体稳定验算

该结构刚重比Di∗Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应。本工程为多层,可不按高规考虑。

楼层抗剪承载力及承载力比值 Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比

X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.85层号: 3塔号: 1

Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.85层号: 3塔号: 1

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