综合五个试件的受力过程，其破坏形态有一定的共同点。试件的破坏都起源于加载点与支座连线处的砌体部分，托梁部分的钢板出现不同程度的空鼓甚至明显的局部屈曲；随着荷载的增加，墙体裂缝不断发展，最后裂缝贯通，宽度过大，试件无法继续承载而达到承载能力极限状态。同时，由于不同墙梁试件中的主要影响参数不同，导致试件破坏也存在较为明显的区别。
试件QL1上部墙体的高跨比hw/l0＝0.25，从破坏形态来看，为剪切破坏中的斜拉破坏，倾角小于45°。墙体中部的主拉应力大于砌体沿齿缝截面的抗拉强度而产生斜裂缝，裂缝沿灰缝呈阶梯形，上端指向加载点，下端向支座处延伸，当主裂缝基本贯通整个墙高时试件达到破坏（图9－13）。除此之外，仅试件QL1中托梁的钢板出现明显可见的局部屈曲，其具体位置见图9－14所示，并且两侧呈对称状。
图9－13 试件QL1破坏形态
图9－14 试件QL1钢板屈曲位置
试件QL2上部墙体的高跨比hw/l0＝0.40，从破坏形态来看，为剪切破坏中的斜压破坏，倾角一般为55°～60°。墙体中部的主压应力大于砌体的斜压强度而产生裂缝，与试件QL1相比，斜裂缝位置比较陡。随着荷载的增加，裂缝既穿过灰缝，亦穿过砖块，砌体沿斜裂缝被压碎剥落而破坏（图9－15）。(www.xing528.com)
试件QL3上部墙体的高跨比hw/l0＝0.55，从破坏形态来看，为剪切破坏中的劈裂破坏。墙体斜裂缝的形式更陡，裂缝出现的位置也有所不同。裂缝先出现在靠近支座上方，然后向加载点发展，形成下粗上细的裂缝形式，而其他试件裂缝都出现在墙体中部，往两端延伸，裂缝中间粗两头细，且试件QL3的开裂荷载与极限荷载非常接近。试件QL3之所以出现这样的破坏形态，主要原因在于其上部墙体高度相对最大即1 100mm，按倾角55°～60°，则上部墙体斜裂缝延伸的最小高度为928mm（小于1 100mm）。因此，使得破坏的裂缝位置出现在靠近支座的上方。
试件QL4上部墙体的高跨比hw/l0＝0.40，墙体破坏形式与试件QL2相似，此处不再赘述。
试件QL5上部墙体的高跨比hw/l0＝0.40，从破坏形态来看，墙体出现了两条主裂缝，且主裂缝的形态为靠近支座处斜拉破坏；靠近加载点处的斜压裂缝，并伴有近似垂直的竖向局部受压裂缝，属于混合破坏形态，并且上部砖块压碎剥落严重（图9－16）。这是由于试件QL5中的托梁截面最高，使其刚度最大，在竖向荷载作用下托梁的挠度变形相对较小，造成上部墙体的拱效应减弱；竖向荷载不是主要向支座集聚，而是相对比较均匀地向托梁上传递，墙体与托梁的组合作用受到了削弱。当局部受压竖向裂缝形成后，未开裂墙体的高跨比降低，在支座附近容易形成类似于试件QL1的斜拉裂缝。
图9－15 墙体压碎剥落破坏
图9－16 试件QL5墙体破坏
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