脉冲压缩雷达干扰压制系数的实测与推算

脉冲压缩雷达的干扰压制系数计算方程为

（1）在15° 方向进入时，PtGt= 8.4 × 109 W，PjGj= 5 × 106 W，σ=3.5 m2，Rj=45 km，Rtmin=22.1 km，Gt/Gt（θ）=-44 dB，≈0.8。

图3.15　对脉冲压缩雷达实测干扰暴露区和推算干扰暴露区

A—干扰机位置；B1—实际试验时，雷达的位置；B2—Rj=200 km 时，根据试验推算的干扰暴露区；B3—Rj=400 km 时，推算的干扰暴露区。

代入式（3.18），得

（2）在45° 方向进入时，PtGt= 6.4 × 109 W，PjGj= 5 × 106 W，σ=3.5 m2，Rj=45 km，Rtmin=34.6 km，Gt/Gt（θ）=-53 dB，≈0.3。

将参数代入式（3.18），得

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（3）该雷达是常规的脉冲雷达改成的脉冲压缩雷达，原雷达峰值功率为1 MW，脉冲宽度为2 μs，平均功率为0.9 kW；改成脉冲压缩雷达后，峰值功率为0.8 MW，脉冲宽度为43 μs，压缩后脉冲宽度为0.3 μs。其他参数不变。

将参数代入式（3.26），得

将参数代入式（3.27），得

（4）比较几种情况所获得的该脉冲压缩雷达所需的干扰压制系数。

①从15°方向进入，实测干扰压制系数为10 dB；

②从45°方向进入，实测干扰压制系数为9 dB；

③从式（3.26）算得雷达得益系数为11 dB （脉冲压缩系数D 为22 dB）；

④从式 （3.27）算得雷达改成脉冲压缩雷达后，平均功率增加了近10 dBW。前面已经讲过，脉冲压缩雷达的平均功率增加的倍数就是对它干扰所需的干扰压制系数。

这四种方法得到的干扰压制系数为10 dB 左右，而该雷达的脉冲压缩系数D=22 dB，这也是满足Kjd＜D 分析结论的。