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11500公里长距离线路相量图

时间:2023-06-30 理论教育 版权反馈
【摘要】:图3.4 理想线路的相量图此时对应于线路末端无功功率的正方向,所有的实数分布在实轴上,包括Q2 sinλ。在图3.6中,列出了线路长度小于1500km的关系式Q1=f(δ)和Q2=f(δ),有两个主要特点。这说明,与L<1500km时的情况相比较,无功潮流增加了。根据长度小于1500km线路的相量图,可以找到角度和线路波长之间的关系,取两个直角边的比值,有:由此可以看出,线路两端电压之间的相角不只与传输的有功功率有关,也与无功功率有关。

11500公里长距离线路相量图

根据方程(3.44)可以在复平面坐标下建立线路的相量图,如图3.4所示,此时令978-7-111-44728-3-Chapter03-92.jpg

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图3.4 理想线路的相量图

此时对应于线路末端无功功率的正方向,所有的实数分布在实轴上,包括Q∗2 sinλ(上图中L≤1500km)。由图3.4,得到

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考虑到有功功率的标幺值为

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变换后得到

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式中 Pmax——由线路的电磁特性决定的、线路可能传输的最大功率。最大功率被确定为

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从中可以看出,因为交流线路的电抗绝对占优,在电压U1U2模相等的情况下,只有当U1U2之间的相角差为δ时,线路中才能传输有功功率。此时有功功率从超前相量的一侧传输到滞后相量侧。

在式(3.46)中,如果取U1=U2=Uном(此时S2баз=Рнат),左侧的第一项除以Pнат,可以得到

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传输功率与线路长度的关系如图3.5所示。P∗max值随着线路长度的增加而降低,当λ=π/2时,相应的L=1500km,极限传输功率等于1,也就是自然功率。当线路长度超过1500km时,极限传输功率也增加了,但是正如下文中所述的那样,功率的增加伴随着一系列不利的现象,使得线路长度为1500~3000km范围内的功率输送变得困难。

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图3.5 极限(1)和最大(2)传输功率与线路长度的关系;导线发热限制(3)

就像在第1章中所表明的那样,针对P∗max,线路的传输能力存在一系列的限制,其中最主要的是导线发热和互联系统的稳定性限制。如果取静态非周期稳定的额定储备系数等于20%,按照这个储备系数,线路可以传输的最大功率Pнб将要略微降低。

稳定储备系数可以按下式计算:

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由此,在保持互联系统稳定的情况下,线路可以传输的最大功率为:

Рнб=Pmax(1-kз)

考虑到式(3.47),可以得到

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同时,这个最大功率与线路两端电压978-7-111-44728-3-Chapter03-102.jpg978-7-111-44728-3-Chapter03-103.jpg之间的角度δнб相对应

Рнбmax sinδнб

由此得到

sinδнб=1-kз

或者

δнб=arcsin (1-kз)=53.1°(www.xing528.com)

δнб值与线路的长度无关,上述δнб的值只有当U1=U2=常数时是适用的,有时角度δнб也被称为线路角。

利用上面所得到的表达式和δнб,可以建立Pнб和线路长度之间的关系(见图3.5),从中可以看出,只有在线路长度为855km时才能传输自然功率(P∗нб=1),而当线路长度为1500km时,P∗нб=0.8,也就是说最大功率小于自然功率。而实际上,按照动态稳定性相关要求所确定的线路最大传输功率还要小些。

当线路长度减小时,作为极限传输功率的最大传输功率还将增大,当线路很短时甚至可以达到无限大。但是在实际中,存在导线发热和开关开断能力等方面的限制。对于导线发热限制,其依赖于导线型号和周围环境的温度,最大传输功率通常是在(2.3~3.0)Pнат范围内。

对于短线路,当可以采取sinλλ时,考虑式(3.46)将有如下常用的公式:

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早先已经阐明,超高压输电线路的无功功率是其运行状态的最重要指标之一。根据相量图(见图3.4),可以得到无功功率Q2和角度δ之间的关系,由图可得:

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由此确定Q∗2值后,并考虑到

Q∗2=Q2Zв/U22结果是得到了作为δ函数的Q2表达式

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按照线路首端数据及式(3.39)建立相量图后,对于Q1也可以得到类似的表达式,可以在按照线路首端数据计算状态参数时使用

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应该说明,Q1Q2是线路本身直接产生或者消耗的无功功率。

在图3.6中,列出了线路长度小于1500km的关系式Q∗1=fδ)和Q∗2=fδ),有两个主要特点。其一是这些曲线过0点,与自然功率的传输相对应,此时δ=l(如下所述),可以确定线路的长度;其二是δ=180°的点,此时电压U1U2的相位相反,电流达到了这个线路的最大可能值。但是在正常条件下这个状态是不可能的,只有在互联电力系统异步运行时才是可能的。

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图3.6 线路首端无功功率Q*1(1)与末端 无功功率Q*2(2)与角度δ的关系

当线路的长度为0时,由式(3.50)可以看出,Q1=Q2=0,符合物理意义。

L=1500km(λ=p/2)时,无功功率为

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式(3.50)的第二个分量在此不存在,即ctgλ=0。

当线路长度超过1500km时,式(3.50)的余切符号改变了,Q1Q2已经不是两个分量的差值,而是它们的和,因为L>1500km,δ<90°(如下所述)。这说明,与L<1500km时的情况相比较,无功潮流增加了。

根据长度小于1500km线路的相量图(见图3.4),可以找到角度和线路波长之间的关系,取两个直角边的比值,有:

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由此可以看出,线路两端电压之间的相角不只与传输的有功功率有关,也与无功功率有关。如果P*=1,则Q*2=0,并且此时tanδ=tanλ,或者δ=λ

那么,当按照理想线路传输自然功率时,角度δ总是等于线路的波长,这可以用来校核最大负荷方式下、当被传输的功率接近自然功率时的状态计算结果。在实际线路的状态计算中,计及导线电阻δ的影响较小,δ可以增加几个电角度。

当与线路传输自然功率的状态差别较远时,例如在最小负荷方式下,无功功率的影响开始显现出来。不同P*值下角度与线路波长的关系如图3.7所示。

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图3.7 P=P∗HaT(1),PP∗HaT(2),PP∗HaT(3)情况下角度与线路波长的关系

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