在内陆地区,大量冷却水源很难找到,此时可采用带空冷式冷凝器的ORC系统。由于此时需要的换热器面积明显增大,冷凝器成为影响ORC系统热力学和经济性的关键部件。图4-56(a)所示为一种空冷式冷凝器的结构,其采用A形框架,可有效降低冷凝器的压降,换热管束的具体结构如图4-56(b)所示,需要冷凝的有机工质蒸气在流经扁管内部的过程中,与翅片周围流过的空气换热冷凝。膨胀机出口的蒸气进入冷凝器上端的蒸气管,冷凝后的液态工质被下部收集槽收集,正下方的冷却风扇对空气进行强制通风。对该冷凝器进行数学建模时,可采用文献[45]中的冷凝器数学模型计算空气侧的对流换热系数和功耗,对管内单相流体,采用Petukhov-Popov[46]和Gnielinski[47]关联式计算压降和对流换热系数,对于两相流体,采用CISE[48]、Chisholm[49]、Shah[50]关联式分别计算含气率、压降和对流换热系数。基于比利时某地热能项目,Walraven等分析了采用空冷式冷凝器的ORC系统的经济性[51],结果表明设备折旧率、电价、地热水温度对ORC系统构型选择和经济性有重要影响。
图4-56 A形空冷式冷凝器和换热管束的结构[45]
(a)A形空冷式冷凝器;(b)换热管束
对前述双压蒸发ORC系统而言,当蒸发器和空冷式冷凝器的结构尺寸确定以后,低压涡轮和高压涡轮入口的工质温度及压力、有机工质流量、冷凝压力等参数是影响ORC系统性能的关键参数。如果采用回热式ORC系统,回热器有效度也会影响ORC系统性能。在不同的地热水温度下,以净现值为优化目标,得到简单ORC系统和双压蒸发ORC系统的优化结果如图4-57所示。随着地热水温度从100℃升高到150℃,采用不同工质的两种ORC系统的净现值均逐渐升高。采用干工质时,回热式ORC系统的性能比简单ORC系统稍有提高。对于单压ORC系统,采用丙烷、R134a、R1234yf为工质时的净现值高于采用其他工质的结果时。当工质的蒸发温度明显低于临界温度时,采用双压ORC系统可有效提高净现值,如异丁烷和R245fa工质,对其他工质,采用双压ORC系统的性能改善不明显。
图4-57 地热水温度对净现值的影响[45]
(a)简单ORC系统;(b)回热式ORC系统
空冷式冷凝器与空气之间的换热效果较差,需要很大的换热面积,增加了系统的体积和成本。意大利LU-VE公司生产了一种采用喷水和绝热板的空冷式冷凝器,可显著改善冷凝器的换热效果,提高系统的工作性能[52]。EMERITUS空冷式冷凝器的结构如图4-58所示。其提升换热效果的机理主要有:(1)绝热板采用不同折叠角度的纤维素板,通过对冷却回路侧面的绝热板进行加湿,增加空气湿度,降低空气温度,增大工质与空气之间的换热温差;(2)通过对换热器表面直接喷射液态水,防止海边盐分沉积腐蚀,水在换热器表面蒸发可吸收大量的热。其采用控制系统来实现喷水控制。在高环境温度下,控制系统将去离子水首先喷射到散热器表面,将没有蒸发的水搜集在散热器下面的槽内,随后送往绝热板。当环境温度处于中间水平,如15℃~37℃时,冷却水仅被送往绝热板,当环境温度较低时,停止喷水。表4-11所示为EMERITUS空冷式冷凝器与普通干式冷凝器的参数对比。
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图4-58 EMERITUS空冷式冷凝器的结构[52]
表4-11 EMERITUS空冷式冷凝器与普通干式冷凝器的参数对比[52]
续表
采用表4-11所示的两种不同冷凝器,可对不同的环境温度下的系统工作性能进行对比。考虑到ORC系统的发电量和冷却风扇的功耗以及喷水装置的功耗,如果以每小时的现金流为优化目标,对冷却风扇转速和冷却水流量进行优化,得到不同冷凝器的工作性能,如图4-59所示。与普通干式冷凝器相比,带喷水的EMERITUS空冷式冷凝器具有明显的优势。当环境温度在15℃~37℃范围时,采用绝热板喷水可以明显降低散热器入口的空气温度,降低冷凝温度,提高ORC系统的净输出功率,同时还可减小冷却风扇转速,降低其功耗,提高现金流。在35℃环境温度下,采用EMERITUS空冷式冷凝器的净输出功率与普通干式冷凝器相比可提高85%。当环境温度高于37℃时,通过对换热器表面喷水,可进一步提高效益,例如在40℃环境温度下,EMERITUS空冷式冷凝器的有机朗肯循环输出功率比普通干式冷凝器提高了212%。即使在不喷水的条件下,由于采用了波浪形翅片,比普通干式冷凝器的百叶窗形翅片的空气阻力小,EMERITUS空冷式冷凝器的散热器的性能也稍有提高。如果某些内陆地区存在一定的冷却水水源,可采用带喷水的EMERITUS空冷式冷凝器,在使用少量冷却水的条件下提高整个系统的工作性能。
图4-59 环境温度变化时不同冷凝器的系统工作特性[52]
(a)冷凝温度;(b)ORC系统的净输出功率;(c)冷却风扇功耗;(d)现金流
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