对三峡水电站5号溢流坝段泄流振动进行原型观测，如图14.8所示。测点布置于坝顶（高程185.00m），上游测布置1号、2号测点，下游测布置3号、4号测点。其中1号、2号测点距离上游坝顶防浪墙0.2m左右，3号、4号测点距离下游坝顶走廊内侧1.0m左右。1号及3号测点布置水平向及垂向动位移传感器，其他测点仅布置水平向动位移传感器，三峡溢流坝传感器布置示意图如图14.9所示。采用基于奇异熵定阶降噪的结构模态ERA识别方法，首先对各测点信号进行降噪重构，然后计算测点间的互相关函数作为结构脉冲响应函数，最后得到三峡溢流坝结构工作模态阶数分别为4阶，识别结果与有限元（图14.10）计算结果的比较见表14.2。
图14.8 信号采集系统
图14.9 三峡溢流坝传感器布置示意图
图14.10 溢流坝—地基—水体的有限元模型(www.xing528.com)
综合识别结果与计算结果可见：独立溢流坝段的计算结果与识别结果基本相同，说明各溢流坝坝段间相互独立、结构完好。
三峡左导墙各坝段模态识别同样采用上述方法，首先对各导墙坝段1号、2号点水平向动位移进行降噪重构，用NEx T法计算2号测点的脉冲响应函数，最后用ERA法识别结构频率，识别过程在此不再赘述，识别结果见表14.3。为考虑左导墙结构横缝对结构的影响，模态计算共分两种情况：①考虑横缝对各导墙坝段间的粘结作用，将各坝段视为整体动力计算；②不考虑横缝的粘结作用，将各导墙坝段分别进行动力计算。综合识别结果与计算结果可以得出：①独立溢流坝段的计算结果与识别结果基本相同，说明各溢流坝坝段间相互独立、结构完好；②左导墙整体计算结果与识别结果基本相同，说明左导墙在泄流情况下的振动表现为1～7号导墙结构的整体性振动，而非各个导墙段的单独振动，这可能是由于测试期间正处于三峡大坝库区温度最高时期，受混凝土膨胀的影响，左导墙各段由于温升膨胀相互挤压而使导墙结构表现出整体性。
表14.2 三峡溢流坝频率识别值与计算值
表14.3 左导墙的识别结果与整体有限元计算的结果
免责声明：以上内容源自网络，版权归原作者所有，如有侵犯您的原创版权请告知，我们将尽快删除相关内容。
