【摘要】:在第二种方法中,陈永辉将该复合土体近似地作为横观各向同性来研究,并应用非线性弹性模型,建立加筋复合土体单元的弹性非线性本构模型。这样就得到了以σadsi表达的加筋复合体弹性非线性本构关系中的参数,包括复合体竖向和水平向模量,竖向和水平向泊松比,以及竖向剪切模量5个独立参数Ex,Ez,μx,μz,Gz,进行求解。当加筋后,两者的安全系数分别提高至1.14和1.021。
在第二种方法中,陈永辉将该复合土体近似地作为横观各向同性来研究,并应用非线性弹性模型,建立加筋复合土体单元的弹性非线性本构模型。在这个本构模型中引入了“等效摩擦附加应力”的概念来模拟土与加筋体之间复杂的界面作用,它等效于土与土工织物的相互摩擦力,并推导了不同情况下,摩擦等效侧向附加应力(σadsi,i=x,y)的求解公式。这样就得到了以σadsi表达的加筋复合体弹性非线性本构关系中的参数,包括复合体竖向和水平向模量,竖向和水平向泊松比,以及竖向剪切模量5个独立参数Ex,Ez,μx,μz,Gz,进行求解(陈永辉,2000)。
采用该模型对一个加筋堤的实例进行了有限元分析,得到的计算结果与实测资料对比表明,两者的沉降曲线符合良好,如图5.22所示。
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图5.22 加筋堤的有限元分析与实测资料对比
(a)路堤设计断面示意图(单位:m):(b)施工加载过程;(c)沉降与时间关系曲线;(d)土压力分布图
在用有限元法进行稳定分析时,假定土工织物筋材的模量和拉伸强度为常数。计算表明,此堤未加筋时,其刚竣工时的安全系数FS=0.99,且塑性区已连成一大片,表明它将失稳,用瑞典条分法计算的FS=0.947。当加筋后,两者的安全系数分别提高至1.14和1.021。有限元法比较接近于实测成果,但仍偏保守,因为没有考虑由于土体对筋材的约束作用,使筋材强度增加的效能。
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