材料的疲劳极限一般是在常温下用光滑小试件测定的,不能直接用作机械零件的疲劳强度指标。在工程实际中,各种机械零件由于外部几何形状的变化、尺寸大小不同、工作环境、表面加工质量及表面强化等因素的影响,使得零件的疲劳极限要小于材料试件的疲劳极限。以下介绍影响机械零件疲劳极限的几种主要因素。
1)应力集中的影响
零件受载时,在其外形突然变化处(如圆角、孔、槽、螺纹等处)的局部应力要远远大于其名义应力,这种现象称为应力集中。在应力集中的局部区域更易形成疲劳裂纹,使零件的疲劳强度显著降低。在对称循环下,常用有效应力集中系数kσ、kτ来考虑应力集中对零件疲劳强度的影响:
式中 σ-1、τ-1——对称循环下材料试件的疲劳极限;
σ-1k、τ-1k——对称循环下有应力集中试件的疲劳极限。
几种常见的不同应力集中情况下的有效应力集中系数kσ、kτ可查表2-4~表2-7确定。
表2-4 螺纹、键、花键及横孔处的有效应力集中系数kσ、kτ
(续表)
注:蜗杆螺旋根部有效应力集中系数可取kσ=2.3~2.5,kτ=1.7~1.9。
表2-5 配合边缘处的有效应力集中系数kσ、kτ
注:滚动轴承与轴的配合按H7/r6配合选择系数。
表2-6 过渡圆角处的有效应力集中系数kσ、kτ
(续表)
表2-7 环槽处的有效应力集中系数kσ、kτ(铸铁材料对应力集中不敏感,可取kσ=kτ=1)
(续表)
当在同一截面上同时存在几个应力集中源时,应取最大的有效应力集中系数进行计算。
2)几何尺寸的影响
当其他条件相同时,尺寸越大的零件,其疲劳强度越低。这是由于尺寸越大材料晶粒越粗,出现缺陷的概率就越大,以及机加工后表面冷作硬化层的厚度会相对减薄。
截面尺寸对零件疲劳强度的影响可用绝对尺寸系数ε来考虑,即
式中 σ-1、τ-1——对称循环下材料小试件(直径为6~10 mm)的疲劳极限;
σ-1d、τ-1d——对称循环下直径为d试件的疲劳极限。
钢的绝对尺寸系数εσ、ετ可查表2-8确定,铸铁的绝对尺寸系数εσ、ετ查图2-6确定。
表2-8 钢的绝对尺寸系数εσ、ετ(www.xing528.com)
图2-6 铸铁的绝对尺寸系数εσ、ετ
3)表面状态的影响
当其他条件相同时,零件表面越粗糙,其疲劳强度越低。表面状态对零件疲劳强度的影响用表面质量系数β考虑,即
式中 σ-1——对称循环下光滑试件的疲劳极限;
σ-1β——对称循环下不同表面状态试件的疲劳极限。
不同表面粗糙度的钢制零件的表面质量系数β可查表2-9确定。铸铁零件对表面状态不敏感,计算时可取β=1。
表2-9 不同表面粗糙度的表面质量系数β
由表2-9可知,钢的强度极限越高,表面质量系数越低。因此,用高强度合金钢制造的零件,应要求有较高的表面质量。
当零件经高频淬火、渗碳、喷丸硬化、滚子滚压等表面强化方法处理后,其疲劳强度将提高。各种强化方法的表面质量系数β可查表2-10确定。
表2-10 各种强化方法的表面质量系数β
注:1.高频淬火是根据直径为10~20 mm、淬硬层厚度为(0.05~0.20)d的试件试验求得的数据,对大尺寸的试件强化系数的值会有某些降低。
2.氮化层厚度为0.01d时用小值,在(0.03~0.04)d时用大值。
3.喷丸硬化是根据8~40 mm的试件求得的数据。喷丸速度低时用小值,速度高时用大值。
4.滚子滚压是根据17~130 mm的试件求得的数据。
此外,当零件在腐蚀环境下工作时,其疲劳强度会降低。各种腐蚀情况的表面质量系数β可查表2-11确定。
在考虑表面状态的影响时,表面质量系数一般用表2-9确定,表面强化处理后用表2-10确定,有腐蚀情况时用表2-11确定,一般不需要重复考虑。
表2-11 各种腐蚀情况的表面质量系数β
在考虑了零件的应力集中、几何尺寸、表面状态对其疲劳强度的影响后,可得对称循环r=-1时零件的疲劳极限σ-1e为
其中,kσ=kσ/(εσβ)称为疲劳极限的综合影响系数。对于切应力,同样有kτ=kτ/(ετβ)。
试验表明,零件的应力集中、几何尺寸、表面状态只对变应力的应力幅部分有影响,而不影响平均应力部分。所以,在材料的极限应力线图中考虑了零件的应力集中、几何尺寸、表面状态的影响后,可得到零件的极限应力线图,如图2-7所示。
图2-7 零件的简化极限应力线图
零件的简化极限应力线图为折线A′E′S。其中点A′(0,σ-1/kσ),点B′(σ0/2,σ0/2kσ),S(0,σs),连A′B′所得直线与ES相交即为E′。
由数学方法可求出图2-7中直线A′E′的方程为,式中为A′E′上任意一点的坐标,直线E′S的方程为。
由上可知,作零件极限应力线图时,应已知材料的σ-1、σ0(或φσ)和σs,零件的kσ、εs、β。由零件极限应力线图可对零件进行疲劳强度计算。
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