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梁的挠曲线近似微分方程与积分法

时间:2023-06-28 理论教育 版权反馈
【摘要】:图4.72.位移边界条件与连续条件将挠曲线近似微分方程积分两次,得式中:C与D为积分常数,由梁的已知位移边界条件和连续性条件确定。在距端点x处取截面,列出弯矩方程为列挠曲线近似微分方程并进行积分。[例4.4]和[例4.5]都只需对全梁列出一个挠曲线近似微分方程,但当梁的挠曲线近似微分方程分段列出时,积分后每段均将出现两个积分常数。

梁的挠曲线近似微分方程与积分法

1.梁的挠曲线近似微分方程

在纯弯曲时,由第3章公式(3.53),即

当梁的跨度远大于横截面高度时,剪力对梁变形的影响甚微,故上式也可用于一般横力弯曲。在这种情况下,由于弯矩M与曲率半径ρ均为x的函数,上式可变为

由高等数学可知,平面曲线上任一点的曲率为

将其代入式(4.17)得

式(4.18)称为挠曲线微分方程,它是一个二阶非线性常微分方程。显然,求解这样的方程是相当困难的,但在工程实际中,梁的转角一般均很小,之值远远小于1,所以,式(4.18)可简化为

式(4.19)称为挠曲线近似微分方程,它已简化为一个二阶线性常微分方程,实践证明,由方程求得的挠度与转角,对于工程应用已足够精确。

至于方程式(4.19)的符号,应由坐标系的选取和弯矩的符号确定。由于坐标系已经选定,如图4.6所示,弯矩的符号如前所规定,因此,方程式4.19的符号即可唯一确定。如图4.7所示,当梁段承受正弯矩时,挠曲线下凹。如图4.7(a)所示,d2 M/d x2应为正;反之,当梁段承受负弯矩时,挠曲轴上凸。如图4.7(b)所示,d2 M/d x2应为负。可见,如果选用w轴向上的坐标系,则弯矩M与d2w恒为同号,方程式(4.19)的右端应取正号,故挠曲轴近似微分方程为

EIw″=M(x)

应该指出,由于x轴的方向既不影响弯矩的正负,也不影响d2 w/d x2的正负,所以,式(4.20)同样适用于x轴向左的坐标系。

图4.7

2.位移边界条件与连续条件

将挠曲线近似微分方程积分两次,得

式中:C与D为积分常数,由梁的已知位移边界条件和连续性条件确定。

所谓已知位移边界条件,指梁上某些截面的已知位移。例如,在固定端处截面的挠度与转角均为零,即

w=0,θ=0

在铰支座处横截面的挠度为零,即

w=0

所谓连续性条件,指分段交界处挠曲线相应满足的连续、光滑条件。当梁上的外力将梁分为数段时,各段梁的弯矩方程不同,因而梁的挠曲线近似微分方程也需分段列出,各相应段梁的转角方程和挠曲线方程也随之而异,但相邻梁段的交界处为同一截面,其挠度与转角应完全相同,这就是梁位移的连续性条件。

积分常数确定后,将其代入式(4.21)与式(4.22),即得到梁的挠曲线方程

w=w(x)

和转角方程

θ=θ(x)=d w(x)/d x=w'(x)

由此可求出任一横截面的挠度与转角。

由以上分析可以看出,梁的位移不仅与梁的弯曲刚度及弯矩有关,而且与梁位移的已知位移边界条件及连续性条件有关。

3.计算梁变形的积分法

按式(4.21)和式(4.22)进行积分,再根据已知位移边界条件和连续性条件确定积分常数,便可得到梁的挠曲线方程,利用挠曲线方程可求任一横截面的挠度和转角。这种方法称为积分法。

【例4.4】 悬臂梁AB,在自由端B作用一集中力F,如图4.8所示。试求梁的转角方程和挠曲线方程,并确定最大转角|θ|max和最大挠度|w|max

图4.8

解:以梁左端A为原点,取一直角坐标系,令x轴向右,w轴向上。

(1)弯矩方程。在距端点x处取截面,列出弯矩方程为

(2)列挠曲线近似微分方程并进行积分。将弯矩方程代入式(4.20),得

通过两次积分得

(3)确定积分常数。悬臂梁在固定端处的挠度和转角均为零,即在x=0处

θA=w'A=0,wA=0

将两个边界条件代入式(c)和式(d),得

C=0,D=0

(4)确定转角方程和挠曲线方程。将求得的积分常数C和D代入式(c)和式(d)得梁的转角方程和挠曲线方程为

(5)求最大转角和最大挠度。由图4.8可以看出,自由端B处的转角和挠度最大,以x=l代入式(e)和式(f)得

θB=-Fl2/2EI

|θ|max=Fl2/2EI

wB=-Fl3/3EI

|w|max=Fl3/3EI

所得结果中,转角为负值,说明横截面绕其中性轴顺时针方向转动;挠度为负值说明B点的位移向下。(www.xing528.com)

【例4.5】 简支梁如图4.9所示,在全梁上受集度为q的均布载荷作用。试求此梁的转角方程和挠曲线方程,并确定最大转角|θ|max和最大挠度|w|max

图4.9

解:以梁左端A为原点,取一直角坐标系,令x轴向右,w轴向上。

(1)列出梁的弯矩方程为

(2)列挠曲线近似微分方程并进行积分,由式(4.20)得

通过两次积分得

(3)确定积分常数,简支梁的已知位移边界条件是:在两支座处的挠度等于零,即:在x=0处

wA=0

将其代入式(d)得

D=0

在x=l处

wB=0

将其代入式(d)得

wB=(ql4/12)-(ql4/24)+Cl=0

由此解得

C=-ql3/24

(4)确定转角方程和挠曲线方程,将求得的积分常数C和D代入式(c)和式(d)得梁的转角方程和挠曲线方程为

(5)求最大转角和最大挠度,梁上载荷和边界条件均对称于梁跨中点C,故梁的挠曲线也必对称。由此可知,最大挠度在梁的中点处,以x=l/2代入式(f)得

wC=-5ql4/384EI

|w|max=5ql4/384EI

式中:负号表示梁中点的挠度向下。

又由图4.9可见,在两支座处横截面的转角相等,均为最大。由式(e)得

在x=0处

θA=-ql3/24EI

在x=l处

θB=+ql3/24EI

|θ|max=ql3/24EI

图4.10

式中:负号表示截面为顺时针方向转动;正号表示截面为反时针方向转动。

[例4.4]和[例4.5]都只需对全梁列出一个挠曲线近似微分方程,但当梁的挠曲线近似微分方程分段列出时,积分后每段均将出现两个积分常数。为确定这些积分常数,除利用已知位移边界条件外,还需利用分段处的连续性条件。例如,图4.10所示的简支梁,集中力F将全梁分为AC、CB两段,这时两段梁的挠曲轴近似微分方程及其积分分别为

AC段(0≤x1≤a)

EIw1″=Fbx1/l

EIw1'=Fb/2l+C1

EIw1=Fb/6l+C1 x1+D1

CB段(a≤x2≤l)

EIw2″=Fbx2/l-F(x2-a)

EIw2'=Fb/2l-F(x2-a)2/2+C2

EIw2=Fb/6l-F(x2-a)3/6+C2 x2+D2

积分后一共求出4个积分常数,需要4个已知的边界条件才能确定。

简支梁的已知位移边界条件有两个,即

在x1=0处

w1=wA=0

在x2=l处

w2=wB=0

简支梁在分段处的连续性条件也有两个,即

在x1=x2=a处

w1'=w2'(即θ1=θ2

w1=w2

用这两个连续性条件和两个已知位移边界条件即可确定4个积分常数。积分常数确定后,两段梁的转角方程和挠曲线方程也就可以求得。以下的演算与前面两例类似,读者可自行演算,其结果为

w1=(Fbx1/6l EI)(-l2+b2)(0≤x1≤a)

w2=[Fa(l-x2)/6l EI](-a2+2lx2)(a≤x2≤l)

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