电气设备选择在供配电系统中的重要性

为了保证电气设备的安全运行，要按供配电系统中的要求对导体和电器进行选择和校验，确保工厂的可靠供配电。

相关知识

一、选择电气设备的一般条件

1.按正常工作条件选择导体和电器

按电器的装置地点、使用条件、检修和运行等要求，选择导体和电器的种类和形式。

1）电压

电气设备所在电网的运行电压因调压或负荷的变化，可能高于电网的额定电压UNS，这对裸铝、铜导体不会有任何影响，但对电器和电缆，则要规定其允许最高工作电压Ua1m不得低于所接电网的最高运行电压Usm，即：

Ua1m≥Usm

当电缆和电器的额定电压在220 kV 及以下时，其允许最高工作电压为1.5UN。额定电压在330～500 kV 时，其允许最高工作电压为1.1UN。而实际电网运行一般不超过1.1UN，因此，在选择设备时，按照电器和电缆的额定电压不低于装置地点电网额定电压的条件选择，即：

UN＝UNS

2）电流

导体（或电气设备）的额定电流是指在额定环境温度θ0 下，长期允许通过的电流IN。在额定的周围环境温度下，导体（或电气设备）的额定电流IN 应不小于该回路的最大持续工作电流Imax即：

IN≥Imax

周围环境温度θ 和导体额定环境温度θ0 不等时，长期允许电流可按下式修正：

式中 θmax——导体或电气设备正常发热允许最高温度数值，一般可取θmax＝70℃。

我国生产的电气设备的额定环境温度θ0＝40℃，裸导体的额定环境温度θ0＝25℃。

2.环境条件

在选择电器时还要考虑电器安装地点的环境条件，一般电器的使用条件如不能满足当地气温、风速、温度、污秽程度、海拔高度、地震强度和覆冰厚度等环境条件时，应向制造部门提出要求或采取相应的措施。

3.按短路条件校验

1）热稳定校验

导体或电器通过短路电流时，各部分的温度（或发热效应）应不超过允许值。满足热稳定的条件为：

I2t≥Qk

式中 It——电器热稳定电流；

T——电器热稳定试验时间；

Qk——短路电流热效应。

或以 I2t t≥I∞（3）2t ima式计算热稳定

式中I∞（3）——三相短路稳态电流；

tima——保护动作时间。

2）动稳定校验

动稳定，即导体和电器承受短路电流机械效应的能力。应满足的动稳定条件为

式中 ish、Ish——分别为短路冲击电流幅值及其有效值；

ies、Ies——分别为导体或电器允许的动稳定电流幅值及其有效值。

由于回路的特殊性，对下列几种情况可不校验热稳定或动稳定：

①用熔断器保护的电器，其热稳定由熔体的熔断时间保证故可不校验热稳定；

②采用限流熔断器保护的设备可不校验动稳定，电缆因有足够的强度也可不校验动稳定；

③装设在电压互感器回路中的裸导体和电器可不校验动、热稳定。

4.短路电流计算条件

为使所选导体和电器具有足够的可靠性、经济性和合理性，并在一定时期内适应系统发展的需要，作校验用的短路电流值应按下列条件确定。

①容量和接线。容量应按工程设计的最终容量，并适当考虑电力系统运行发展规划（一般考虑为5～10年），其接线应采用可能发生最大短路电流的正常接线方式；

②短路种类，一般按三相短路验算，若其他种类的短路电流较三相短路电流大时则应按最严重情况验算；

③短路计算点，应将通过导体和电器的短路电流为最大的点作为短路计算点。

二、选择各类电气设备

1.高压断路器的选择

高压断路器可按表5－11所列各项进行选择和校验。

表5－11　高压一次设备的选择校验项目和条件

以下仅就选择时应注意的问题作一些补充说明。

1）短路关合电流的选择

为了保证断路器在关合短路时的安全，断路器的短路关合电流，不应小于短路电流最大冲击值，即：

iNd≥i sh

式中 iNd——高压断路器的额定关合电流，由产品样本查得；

ish——最大短路电流的冲击电流。

2）开断电流选择

高压断路器的额定开断电流不应小于高压断路器触头实际开断瞬间的短路电流周期分量的有效值，即：

INbr≥Ipt

式中 INbr——断路器开断电流，由产品样本查得；

Ipt——断路器开断瞬间短路电流周期分量的有效值，当开断时间Ipt小于0.1 s 时：

Ipt≈I″

I″为短路次暂态电流，kA。

当使用快速保护和高速断路器时，其开断时间小于0.1 s。当在电源附近短路时，短路电流的非周期分量可能超过周期分量的20%，则断路器的额定开断电流应满足下式

INbr≥Iktr

式中 Iktr——断路器开断瞬间短路电流的全电流。

［例5－7］ 某工厂变电所高压10 kV 母线上某点短路时，三相短路电流周期分量的有效值I（3）＝2.86 kA，三相短路次暂态电流和稳态电流I″（3）＝＝2.86 kA，三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流的有效值分别为7.29 kA、4.32 kA，已知该进线的计算电流为350 A，继电保护的动作时间为1.1 s，断路器的断路时间取0.2 s，试选择10 kV 进线侧高压少油断路器的规格。

［解］

根据已知条件，可初选SN10－10 I／630－16 型断路器，进行校验如表5－12所示，其技术数据查表5－13、表5－14。

由校验结果可知SN10－10 I ／630－16 型断路器是满足要求的。

表5－12　断路器选择结果表

表5－13　10～35kV 少油断路器技术数据

表5－14　10kV 屋内和屋外真空断路器

2.隔离开关的选择

隔离开关因无切断故障电流的要求，所以它只根据一般条件进行选择，并按照短路条件下作力稳定和热稳定的校验，如表5－11所示。

3.负荷开关选择

负荷开关可按表5－11所列各项进行选择和校验。

35 kV 及以下通用型负荷开关，应具有以下开断和关合能力：

（1）开断有功负荷电流和闭环电流，其值等于负荷开关的额定电流。

（2）开断不大于10 A 电缆电容电流或限定长度的架空线的充电电流。

（3）开断1 250 kV·A 配电变压器的空载电流。

（4）能关合额定的“短路关合电流”。

4.高压熔断器选择

高压熔断器的选择校验条件如表5－11所示，在选择时还应注意以下几点。

1）按额定电压选择

对于一般的高压熔断器，其额定电压必须大于或等于电力网的额定电压。而对于填充石英砂的限流熔断器，只能用在等于其额定电压的电力网，因为这种类型的熔断器在电流达到最大值之前就将电流截断，致使熔体熔断时产生过电压。过电压的倍数与电路的参数及熔体长度有关，一般在等于额定电压的电力网中为2.0～2.5 倍，但如用在低于其额定电压的电力网中，由于熔体较长，过电压值可高达3.5～4 倍相电压，以致损害电力网中的电气设备。

2）按额定电流选择

对于熔断器其额定电流应包括熔断器载流部分与接触部分发热所依据的电流，以及熔体发热所依据的电流两部分，前者称为熔管额定电流，后者称为熔体的额定电流。同一熔管可装配不同额定电流的熔体，但要受熔管额定电流的限制，所以，熔断器额定电流的选择包括这两部分电流的选择。

（1）熔管额定电流的选择。

为了保证熔断器载流及接触部分不致过热和损坏，高压熔断器的熔管额定电流INFT应大于或等于熔体的额定电流INFE。

（2）熔体额定电流选择。

①为了防止熔体在通过变压器励磁涌流和保护范围以外的短路以及电动机自启动等冲击电流时的误动作，保护35 kV 及以下电力系统的高压熔断器，其熔体的额定电流可按下式选择：

INFE＝KI1max

式中 K——可靠系数（不计电动机自启动时，取1.1～1.3；考虑电动机自启动时取1.5～2.0）。

②用于保护电力电容器的高压熔断器，当系统电压升高或波形畸变引起回路电流增大或运行过程中产生涌流时误动作，其熔体额定电流可按下式选择：

INFE＝KINC

式中 K——可靠系数（对限流式高压熔断器，当一台电力电容器时K＝1.5～2.0；当一组电力电容器时K＝1.3～1.8）；

INC——电力电容器回路的额定电流（A）。

③熔体的额定电流应按高压熔断器的保护熔断特性选择，并满足保护的可靠性、选择性和灵敏度要求。

④熔断器开断电流校验：

INbr≥Ish（或I″）

对于非限流熔断器选择时，用短路冲击电流的有效值Ish进行校验。对于限流熔断器在电流达最大值之前电路已切断，可不计非周期分量影响而采用I″进行校验。

选择熔断器时应保证前后两级熔断器之间，熔断器与电源侧继电保护之间，以及熔断器与负荷侧继电保护之间动作的选择性。在此前提下，当本段保护范围内发生短路故障时，应能在最短的时间内切断故障。当电网接有其他接地保护时，回路中最大接地电流与负荷电流值之和不应超过最小熔断电流。

对于保护电压互感器用的高压熔断器，只需按额定电压及开断电流两项来选择。

5.电压互感器的选择

电压互感器应按额定电压、安装地点和使用条件、二次负荷及准确级等要求进行选择。

1）额定电压选择

一次回路额定电压不应低于网络的额定电压。二次回路电压，根据电压互感器接线的不同，二次电压各不相同，见表5－15。

表5－15　接线方式和电压选择参考表

续表

2）装置种类和形式选择

电压互感器应根据安装地点和使用条件选择相应的种类和形式，例如在6～35 kV 屋内配电置中一般采用油浸式或浇注式。

3）准确级选择

电压互感器准确级必须大于等于所接仪表和继电保护装置的准确级，当所接仪表准确级不同时，应按相应最高级别来确定电压互感器的准确级。

4）二次额定容量选择

首先应根据仪表和继电器接线要求选择电压互感器的接线方式，并尽可能将负荷均匀分布在各相上，然后计算各相负荷大小。为了保证所选的准确级，互感器的额定二次容量SN2应不小于互感器的二次负荷，即：

式中 S0、P0、Q0——分别为各仪表的视在功率、有功功率和无功功率；

cos φ——各仪表功率因数。

由于电压互感器三相负荷常不相等，为了满足准确级要求，通常以最大相负荷进行比较。计算电压互感器一相负荷时，必须注意互感器和负荷的接线方式，表5－16列出电压互感器和负荷接线方式不一致时，每相负荷的计算公式。

［例5－8］ 选择某10 kV 母线上测量用电压互感器。电压互感器及仪表接线和负荷分配见图5－32和表5－17。

表5－16　电压互感器二次负荷计算公式

图5－32　电压互感器与仪表接线

表5－17　电压互感器各项负荷分配（不完全星形负荷部分）

［解］

鉴于10 kV 系统为中性点不接地系统，电压互感器除供测量仪表外，还用来作交流电网绝缘监视，因此查表5－18，选用JSJW－10 型三相五柱式电压互感器（或选用带接地保护的3 只单相JDZJ－10 型浇注绝缘的电压互感器，但决不允许选用JDZ 或JDJ 型电压互感器接成星形）。其一、二次电压为10／0.1／（0.1／3）kV。由于回路接有计费用电能表，故选用0.5准确级的电压互感器，三相总的额定容量为120 V·A；电压互感器接线为YN，yn，d0。

根据表5－17，可求出不完全星形各部分负荷为：

表5－17　电压互感器技术数据

由于每相上有绝缘监视电压表V（P＝0.3W，Q＝0），故A 相负荷可由表5－16所列公式计算：

B 相负荷为：

显然，B 相负荷较大，故应按B 相总负荷进行校验：

故所选JSJW 型电压互感器满足要求。

6.电流互感器的选择

电流互感器应按下列技术条件选择。

1）按一次回路额定电压和电流选择

电流互感器的一次回路额定电压和电流必须满足：

UN≥UNS

IN≥Imax

式中 UN、IN——分别为电流互感器的一次回路额定电压和电流；

UNS——电流互感器所在电力网的额定电压；

Imax——电流互感器一次回路最大工作电流。

2）二次额定电流选择

电流互感器的二次额定电流有5 A 和1 A 两种，一般弱电系统选用1 A，强电系统选用5 A，配电装置离控制室较远时也可考虑选用1 A。

3）电流互感器种类和形式选择

在选择互感器时，应根据安装地点（如屋内、屋外）和安装方式（如穿墙式、支撑式、装入式等）选择其相应种类和形式。

4）准确级的选择

为了确保测量仪表的准确度，互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级，当所测量仪表要求不同准确级时，应按最高级别来确定互感器的准确级。

5）选择电流互感器的额定容量

为了保证互感器的准确级，互感器二次侧所接负荷S2 应不大于该准确级所规定的额定容量SN2，即：

SN2≥S2

式中 SN2——二次额定容量，V·A，且SN2＝ZN2（ZN2为二次额定阻抗，Ω）；

S2——二次所接的负荷，V·A，且S2＝Z2（IN2为二次额定电流，A）；

Z2 为二次负荷阻抗，Ω，其值为：

Z2＝ra＋rre＋rc＋r1

式中 ra 或rre——测量仪表或保护元件的阻抗，Ω，从仪表或继电器的参数查出；

rc——线路各接头的接触电阻，Ω，可按0.1Ω 估算；

r1——连接导线电阻，Ω。(www.xing528.com)

式中仅连接导线电阻为未知数，其值可由下式确定：

式中 S——连接导线截面；

ρ——导线电阻率；

LC——导线计算长度，与仪表到互感器的实际距离及电流互感器的接线方式有关，星形接线时LC＝L，不完全星形接线时LC＝L，单相接线时LC＝2L。

上式表明在满足电流互感器额定容量的条件下，选择二次连接导线的最小允许截面。为满足机械强度要求，所选铜导线截面面积不应小于1.5 mm2。

保护用的电流互感器二次侧所接最大负荷，必须小于等于制造厂家所提供的电流互感器10%误差曲线上所允许的负荷。

6）热稳定校验

电流互感器热稳定能力常以1s 允许通过一次额定电流IN1的倍数来表示，故热稳定应按下式校验：

（KtIN1）2t≥QK

式中 Kt——一次额定电流的热稳定倍数；

IN1——一次额定电流。

7）动稳定校验

电流互感器常以允许通过一次额定电流最大值的倍数来表示其内部动稳定能力，所以内部动稳定可用下式校验：

式中 IN1——电流互感器的一次额定电流；

Kes——动稳定电流倍数；

ish——短路冲击电流。

短路电流，不仅在电流互感器内部产生作用力，而且由于相与相之间电流的相互作用，使绝缘子瓷帽上承受外力的作用。因此，对于瓷绝缘型电流互感器应校验瓷套管的机械强度，瓷套管上的作用力可由一般电动力公式计算，所以外部动稳定应满足：

式中 Fa1——电流互感器瓷帽端部的允许电动力；

L——电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距；

a——相间距离；

0.5——系数，表示互感器瓷套管端部承受该跨距上电动力的一半。

对于瓷绝缘的母线型电流互感器，其端部作用力可用下式校验：

式中 LC——计算跨距（m），LC＝（L1＋L2）／2，L1、L2 为与绝缘子相邻的跨距。

［例5－9］ 选择图5－33中10 kV 馈线上的电流互感器。已知电抗器后短路时，ish＝22.6 kA，Qk＝78.7 kA2·s，出线相间距离a＝0.4 m，电流互感器至最近绝缘子的距离L＝1 m，电流互感器回路的仪表及接线如图5－33所示，电流互感器图与测量仪表相距40 m。

［解］

①电流互感器的负荷统计见表5－19，其最大负荷为1.45 V·A。

图5－33　电流互感器接线

表5－19　电流互感器负荷统计

②选择电流互感器。根据电流互感器安装处的电网电压、最大工作电流和安装地点的要求，查表5－20，初选屋内型电流互感器。互感器变比为400／5，由于供给计费电能表用，故应选0.5 级。其二次负荷额定阻抗为0.8Ω，动稳定倍数Kes＝130，热稳定倍数Kt＝75。

表5－20　部分电流互感器的技术数据

续表

续表

续表

③选择互感器连接导线截面。

互感器二次额定阻抗：

ZN2＝0.8Ω

最大相负荷阻抗：

电流互感器接线为不完全星形接线，连接线的计算长度：

则：

S≥ρLC［ZN2－（ra＋rc）］＝1.83mm2

选用标准截面为2.5 mm2 的铜线。

④校验所选电流互感器的热稳定和动稳定。按照规定，应按电抗器后短路校验。热稳定校验：

（KtIN1）2＝（75×0.4）2＝900＞78.7（kA2·s）

内部动稳定校验：

由于LFZJ1 型电流互感器为浇注式绝缘，故不需要校验外部动稳定。

7.母线的选择

1）形式的选择35 kV 以下变电所中的各种高压配电装置的母线以及电器间的连接母线，主要采用硬母线和软母线两种形式，工程中的选型可参考表5－21。

表5－21　母线选形表

对表5－21补充说明如下：

①一般情况下都用铝作为母线材料，只有在持续工作电流大，且出线位置特别狭窄或污秽，对铝有严重腐蚀而对铜腐蚀较轻的场所才使用铜导体；

②常用的硬母线截面，有矩形、槽形和管形。管形母线集肤效应系数小、机械强度高，管内还可通水和通风冷却，因此可用于8 000 A 以上的大电流母线。槽形母线机械强度好，载流量较大，集肤效应系数也较小，一般用于4 000～8 000 A的配电装置中。矩形导体一般只用于35 kV 及以下、工作电流小于4 000 A 的配电装置。为了减少集肤效应，又考虑到母线的机械强度，通常矩形母线边长之比为1／12～1／5，单条矩形截面最大不应超过1 250 mm2。当持续工作电流超过单条导体允许载流量时，可将2～4 条矩形导体并列使用。由于多条矩形导体集肤效应系数比单条导体的大，使附加损耗增大，尤其是每相三条以上时，导体的集肤效应系数显著增大，故一般避免采用4 条矩形导体并列使用；

③矩形导体的散热和机械强度，与导体布置方式有关，三相水平布置、导体竖放与三相水平布置、导体平放相比，前者散热好、载流量大，但机械程度较低，后者则反之。若三相垂直布置且导体竖放，则兼顾了上述两种布置的优点，即载流量大、机械强度高，但配电装置高度有所增加和固定困难。因此，导体的布置方式应根据载流量大小、短路电流大小和配电装置具体情况而定。

2）母线截面的选择与校验

硬母线截面选择，母线参数可按照表5－11所列技术条件进行选择，并补充说明如下。

（1）母线截面选择。

①按导体长期发热允许电流，或允许载流量选择，即：

式中 Imax——导体所在回路最大持续工作电流；

Ia1——相对于母线允许温度和标准环境条件下导体长期允许电流；

K——综合修正系数（与环境温度和导体连接方式有关，可查有关手册）。

②按经济电流密度选择：

式中，经济电流密度Jec可按表4－20查取。

实际确定的标称截面应尽量接近于式（5－79）所计算的经济截面，当无合适标准导体时，为节约投资，允许选择小于经济截面的导体，但此导体的允许电流还必须满足式（5－78）的要求。

（2）热稳定校验。

短路热稳定时，导体的最小允许截面Smin为：

式中 KS——集肤效应系数，如图5－34所示；

Qk——短路电流的热效应，kA2·s；

C——热稳定系数，与导体材料及短路前工作温度有关，见表5－22。

图5－34　矩形截面导体集肤效应系数

表5－22　不同材料及温度下裸导体的C 值

（3）硬母线动稳定校验。

①单条矩形母线。要求母线产生的最大相间计算应力σφ 不超过其允许应力σa1，即σφ≤σa1。式中导体允许应力（N／mm2），见表5－23。

表5－23　导体材料允许力

三相母线位于同一平面内时，母线产生的最大相间计算应力σφ（N／mm2），可由下式计算：

式中 W——导体对垂直于作用力方向轴的截面系数，见表5－24；

表5－24　导体截面系数

L——相邻支柱绝缘子间的跨距，m；

fφ——单位长度导体上所受相间的电动力，N／m，即：

式中 ish——短路电流的冲击值，kA；

a——三相导体的相同距离，m。

为了便于计算和施工，设计时常根据材料最大允许应力来确定绝缘子间的最大允许跨距，即：

当矩形母线平放时，为避免导体因自重而过分弯曲，所选跨距一般不超过1.5～2 m，另外考虑到绝缘子支座及引下线安装方便，三相水平布置的汇流母线绝缘子跨距等于配电装置的间隔宽度。

②多条矩形导体构成母线。当母线由多条组成时，母线上的最大机械应力，应有相间作用应力和同相各条间的作用应力合成，即：

式中 σφ——同单条相间应力计算公式相同，但应为多条组合导体的截面系数，见表5－24；

σb——同相各条母线间相互作用应力，可由下式计算：

式中 Lb——衬垫中心线的距离，m；

fb——单位长度内同相条间最大作用力，N／m。

每相两条时：

每相三条时：

式中 K12、K13——分别为条1、2 和条1、3 的截面形状系数，可由图5－29查得。

由图可知，当导体截面周长大于和等于两导体表面距离时，形状系数取1，鉴于此，对于高压系统，只需考虑同相条间截面形状系数。

母线衬垫间的距离Lb 必须小于临界跨距，即：

Lb＜Lcr

式中 Lcr——临界跨距，可由下式确定：

式中 b、h——矩形母线的厚和高，m；

λ——系数，铜：两条为1 774，三条为1 355；铝：两条为1 003，三条为1 197；

fb——单位长度内同相条间最大作用力，N／m。

增加条间衬垫的数量可以减小各条间的应力，但会使母线散热条件变坏，根据经验一般每隔30～50 cm 设一衬垫。

（4）导体共振校验。

当母线的自振频率，与电动力交变频率一致或接近时，将会产生共振现象而增加母线的应力，因此对重要回路（如发电机、变压器及汇流母线等）的母线应进行共振校验。母线的一阶自振频率可按下式计算：

式中 E——导体材料的弹性模量；

I——导体断面二次矩；

L——相邻绝缘子跨距；

Nf——频率系数与导体连续跨距数和支撑方式有关，其值见表5－25；

m——弯曲力矩，kg／m。

表5－25　导体不同跨距数和支撑方式的频率系数

当自振频率无法控制在共振频率范围之外时，计算的导体受力必须乘上动态应力系数β，其值可查图5－35。

图5－35　动态应力系数曲线

根据式（5－87）可求出：

已知母线的材料、形状、布置方式和应避开共振的自振频率时，可由上式计算母线不发生共振所允许的最大绝缘子跨距Lmax，如选择的绝缘子跨距小于Lmax，则β＝1。

软母线截面的选择除不用进行动稳定和共振校验外，其他与硬母线相同。

［例5－10］ 选择某10 kV 屋内配电装置的汇流母线。已知母线最大工作电流为3 464 kA。三相垂直布置，相间距离为0.75 m，绝缘子跨距为1.2 m，母线最大短路冲击电流为137.19 kA，短路电流热效应为1 003 kA2·s，环境温度为35 ℃，铝导体弹性模量为7×1010 Pa。

［解］

①按长期发热允许电流选择导体截面。查表5－26，选用3 条125 mm×10 mm矩形铝导体，竖放允许电流为4 243 A，集肤效应系数为1.8，当环境温度为＋35℃时，查表可得温度修正系数为0.88，则：

Ia125°＝KIa135°＝0.88×4 243＝3 734（A）＞3 464（A）

②热稳定校验。正常运行导体温度为：

查表5－22，C＝89，则满足热稳定的导体最小截面积为：

满足热稳定要求。

③动稳定校验。导体自振频率由以下求得：

m＝h×b×ρw＝0.125×0.01×2 700＝3.375（kg／m）

I＝bh3／12＝0.01×0.1253／12＝1.63×10－6（m4）

按汇流母线为两端简支多跨距梁，查表5－25，Nf＝3.56，则：

故动态应力系数β＝1。

表5－26　矩形铝母线允许载流量（单位：A）

④母线应力计算。母线应力包括母线相间应力和同相条间应力。

a.母线相间应力计算。单位长度上的电动力为：

导体截面系数为：

W＝0.5bh3＝0.5×0.01×0.1253＝78.125×10－6（m3）

相间应力为：

σφ＝fφL2／10W＝4341×1.22／（10×78.125×10－6）＝8×106（Pa）

b.同相条间应力计算。

b／h＝10／125＝0.08

因：（2b－b）／（b＋h）＝0.074

（4b－b）／（b＋h）＝30／135＝0.222

由图5－29矩形截面形状曲线查得导体形状系数分别为：

K12＝0.37，K13＝0.57

则单位长度条间电动力为：

fb＝8（K12＋K13）×10－9×（137.19×103）2／0.01＝14 153（N／m）

⑤条间衬垫跨距计算。每相三条铝导体时，λ＝1 197，临界跨距为：

条间允许应力为：

σba1＝σa1－σph＝70×106－8×106＝62×106（Pa）

条间衬垫跨最大跨越为：

为了便于安装，每组邻绝缘子跨距中设三个衬垫，且衬垫跨距为：

Lb＝L／4＝0.3

任务实施

10 kV 配电所高压少油断路器选择

已知该配电所10 kV 母线短路时的Ik（3）＝2.83 kA 线路的计算电流为350 A，继电保护的动作时间为1.1 s，断路器的短路时间取0.2 s。确定断路器型号并进行动稳定和热稳定校验。

评价总结

根据“少油断路器选择和校验”结果分析，填写成绩评议表（表5－27）。

表5－27　成绩评议表