【摘要】:本节介绍两个楔形体的模型试验。通过试验与计算结果的比较,在某种程度上有助于了解块体单元法的适用条件和改进思路。表2-4-2夹层材料的力学参数二、试验与计算结果在每一步荷载作用稳定后,记录楔形体外沿的铅直位移。这是因为模型1的两滑动面夹角比模型2的小。表2-4-3试验和计算的极限荷载
本节介绍两个楔形体的模型试验(Chen,1993)。通过试验与计算结果的比较,在某种程度上有助于了解块体单元法的适用条件和改进思路。
一、模型的设计
图2-4-1是楔形体试验模型的安装情况。共有两个不同的模型,楔形体的几何特性(参见图2-2-1)列于表2-4-1。
表2-4-1 楔形体的几何特性
图2-4-1 模型的安装
基础和楔形体用石膏制作,夹层用低强度的地质力学模型材料制作,其参数列于表2-4-2。
表2-4-2 夹层材料的力学参数
二、试验与计算结果(www.xing528.com)
在每一步荷载作用稳定后,记录楔形体外沿的铅直位移。当破坏发生时,位移快速增长,千斤顶的油压不能维持。
图2-4-2给出了在各荷载步下楔形体外沿铅直位移的试验与计算结果,位移曲线有以下两个显著特点:
图2-4-2 楔形体外沿铅直位移
(1)模型1的位移大于模型2的位移。这是因为模型1的两滑动面夹角比模型2的小。
(2)模型1和模型2的位移实验值都比计算值大。这是因为常规弹粘塑性块体单元法未考虑块体单元的变形。
位移曲线有显著的位移增长拐点。模型1的试验拐点是P=6217~7348N,当压力超过7348N时楔形体失稳,而计算拐点是P=6782~7910N;模型2的试验和计算拐点都是P=5652~6217N。
试验和计算的极限荷载如表2-4-3所示。表2-4-3表明,当两滑动面夹角减小时,极限荷载增大,即安全系数增大,但刚体极限平衡法的安全系数增速过快;因弹粘塑性块体单元法考虑了滑动面的弹粘塑性变形,故计算的安全系数的精度较高。
表2-4-3 试验和计算的极限荷载
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