【摘要】：为了解滑面上的剪切力T 1和T 2，人们开始借助有限单元法。Mahtab&Goodman最先分析了滑面上的弹性应力分布，认为T 1和T 2不等于零。但是，要真正回答在极限平衡状态下T 1和T 2是否等于零的问题，还必须进行弹塑性有限单元法分析。笔者用弹塑性有限单元法对一系列楔形体进行了分析计算，得出以下结论：滑动面上的应力状态与楔形体和围岩性质的关系不明显。
为了解滑面上的剪切力T 1和T 2，人们开始借助有限单元法。Mahtab&Goodman（1970）最先分析了滑面上的弹性应力分布，认为T 1和T 2不等于零。但是，要真正回答在极限平衡状态下T 1和T 2是否等于零的问题，还必须进行弹塑性有限单元法分析。
笔者（1990）用弹塑性有限单元法对一系列楔形体进行了分析计算，得出以下结论：
（1）滑动面上的应力状态与楔形体和围岩性质的关系不明显。即使将楔形体和围岩的变形及强度参数取得非常大（即把岩石近似于刚体），滑动面上的应力变化也很小。
（2）除强度参数外，滑动面上应力状态的主要影响因素还有：(www.xing528.com)
1）两滑动面的夹角α1+α2。若其他参数固定，α1+α2越大，则剪切力T 1和T 2越小。当α1+α2接近于180°时，剪切力T 1和T 2接近于零。
2）滑动面的变形特征R。R=k n/ks，k n和k s分别为滑动面的法向和切向刚度系数。若其他参数固定，R越大，则剪切力T 1和T 2越小。当R接近无穷大时，剪切力T 1和T 2接近于零。
（3）随着滑动面强度参数的降低，楔形体逐渐达到极限平衡状态，剪切力T 1和T 2也逐渐减小，但剪切力T 1和T 2并不趋于零，在极限平衡状态下，T 1和T 2仍存在。
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