从8.3.2节中的讨论可知，回收35CrMnSiA钢弹体的剩余质量与防弹钢板的强度及硬度相关。为进一步讨论35CrMnSiA钢弹体侵彻防弹钢板问题中回收弹体剩余质量变化规律，采用20～40 g超高强度合金钢平头圆柱形弹体对5～35 mm厚10CrNiMo低碳合金钢板进行侵彻试验。弹体材料选用超高强度合金钢35CrMnSiA，20 g、30 g和40 g平头圆柱形弹体长度均为40 mm，直径分别为9.2 mm、11.2 mm和12.8 mm；10CrNiMo低碳合金钢防弹板的厚度分别为5 mm、10 mm、15 mm、20 mm、25 mm和35 mm，尺寸为500 mm×500 mm，侵彻试验结果列于表8.7中。回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数随靶速度及弹靶相对厚度的变化关系如图8.15所示。
表8.7 35C rMnSiA钢弹体对不同厚度10C rNiMo低碳合金钢板侵彻试验结果
续表
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图8.15 回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数随着撞击速度及弹靶相对厚度的变化关系
由表8.7和图8.15可见，在靶体材料和弹体材料、形状一定的条件下，回收靶体剩余质量是以弹靶相对厚度和着靶速度为自变量的二元函数，具体从以下几个方面进行讨论：
（1）弹体临界断裂速度阈值与弹靶相对厚度的关系
如图8.15所示，对弹靶相对厚度为8的防弹钢板，当撞击速度大于571 m/s时，35CrMnSiA钢弹体发生断裂；对弹靶相对厚度为4的防弹钢板，当撞击速度大于469 m/s时，35CrMnSiA钢弹体发生断裂。受靶板背面反射拉伸卸载波的影响，弹体临界断裂速度阈值随弹靶相对厚度的增大而增大。
（2）弹体剩余质量分数与弹靶相对厚度的关系(www.xing528.com)
如图8.15和图8.16所示，在750～850 m/s撞击速度范围内分布有不同弹靶相对厚度下的多组试验数据，为定量分析弹体剩余质量分数与弹靶相对厚度的关系提供了数据基础。通过比较该速度范围内弹靶相对厚度分别为4、2.67、1.14时的弹体剩余质量分数，可以得到在撞击速度一定的条件下，对于中厚靶（1＜L/h≤4），弹体剩余质量分数随弹靶相对厚度的增大而线性增大。
图8.16 回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数与弹靶相对厚度的关系
（3）弹体剩余质量分数与撞击速度的关系
由于本试验中弹体撞击速度随靶体厚度的增加而增大，撞击速度和弹靶相对厚度对弹体剩余质量分数的影响出现耦合，故在此针对弹靶相对厚度为8、4、2、1.14的试验工况，逐一讨论当弹靶相对厚度一定时，弹体剩余质量分数随撞击速度的变化规律。如图8.17（a）和图8.17（b）所示，当L/h≥4时，弹体剩余质量分数近似与撞击速度呈指数函数关系，随撞击速度的增加，弹体剩余质量分数减小，速率变缓；如图8.17（c）和图8.17（d）所示，当1＜L/h＜4时，弹体剩余质量分数近似与撞击速度呈二次函数关系，随撞击速度的增加，弹体剩余质量分数减小速率加快。一定撞击速度范围内，不同弹靶相对厚度下的拟合结果见表8.8。
图8.17 不同弹靶相对厚度下回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数与撞击速度的关系
（a）弹靶相对厚度L/h＝8；（b）弹靶相对厚度L/h＝4；（c）弹靶相对厚度L/h＝2
图8.17 不同弹靶相对厚度下回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数与撞击速度的关系（续）
（d）弹靶相对厚度L/h＝1.14
表8.8 不同弹靶相对厚度下回收35CrMnSiA钢弹体剩余质量分数与撞击速度的拟合关系式
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