（750±5）m/s撞击速度下，40 g平头圆柱形弹体对3种低碳合金钢板的侵彻试验结果列于表8.4中。3种低碳合金钢板迎弹面和背弹面的破坏形貌如图8.9所示。
图8.8 弹体对低碳合金钢板侵彻试验示意图
表8.4 侵彻试验结果
图8.9 3种低碳合金钢破坏形貌
由表8.4可知，在（750±5）m/s撞击速度下，35CrMnSiA钢弹体对3种防弹钢板的侵彻效果为：Q235A贯穿，10CrNiMo和22SiMnTi未穿。由图8.9（c2）所示，22SiMnTi钢板背弹面出现1/4周环向裂纹，表明该撞击速度已十分接近22SiMnTi钢板的弹道极限速度。为进一步研究35CrMnSiA钢弹体对3种低碳合金钢板的侵彻过程，对图8.10所示的弹孔纵剖视图进行分析。(www.xing528.com)
图8.10 3种低碳合金钢破坏区域剖面图
如图8.9（a1）所示，Q235A钢板的迎弹面呈塑性卷边破坏特征，伴随有明显的扩孔现象，弹孔直径为20 mm，为弹体直径的1.56倍；如图8.9（a2）所示，Q235A钢板背弹面呈花瓣形破坏特征。如图8.10（a）所示，平头圆柱形弹体对Q235A钢板的侵彻过程可分为塑性扩孔和剪切冲塞两个阶段。沿钢板冲击方向，塑性流动区域的宽度为10 mm，剪切冲塞区域的宽度为14 mm，孔径13.5 mm与弹体直径相当。迎弹面卷边破坏区域的曲率半径较背弹面隆起破坏区域大。
如图8.9（b1）、图8.9（b2）和图8.10（b）所示，10CrNiMo钢板迎弹面的弹孔直径同样扩大到20 mm，但与Q235A钢板不同，沿弹体冲击方向，10CrNiMo钢板的流动方向呈倒圆锥形。超高强度合金钢弹体对10CrNiMo钢板的侵彻深度为13 mm，背弹面隆起高度为7 mm。
如图8.9（c1）、图8.9（c2）和图8.10（c）所示，高强度钢板22SiMnTi的失效模式与高塑性钢板Q235A和10CrNiMo的明显不同：22SiMnTi钢板的失效破坏区域高度局部化，仅有轻微的径向流动和沿冲击方向的隆起变形。如图8.10（c）所示，在离弹轴6.5 mm位置处（与弹体半径相当）可见一条宏观裂纹，裂纹中部凸起，呈上凸状，推测在更高的撞击速度下高强度钢板22SiMnTi将形成鼓形剪切冲塞块。
在弹靶作用过程中，靶体一方面通过自身变形和冲塞吸收弹体动能，另一方面通过使弹体变形和断裂削弱其侵彻能力。由图8.11原始与回收35CrMnSiA钢弹体对比图可见，35CrMnSiA钢弹体在强冲击载荷作用下发生拉伸劈裂和剪切断裂［323］。由表8.4可见，弹体剩余质量和长度与防弹钢板的强度及硬度相关，根据Recht（1978）［324］提出的弹体断裂理论，靶体强度和硬度越高，回收弹体的剩余质量和长度越小。
图8.11 原始与回收35CrMnSiA钢弹体
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