【摘要】：钨合金破片对钢靶穿甲过程中，其动能部分转换为靶体的成孔破坏在靶体内形成的内能，则靶孔的（破坏）体积为：式中，VTH为靶孔体积；ΔEσT为靶体内能最终增加量；σDY为靶体动态屈服强度。根据表2.6取期望值，Q235A的动态屈服强度为899.47 MPa。此外，对于破片贯穿后形成的靶孔体积，也可通过式由其几何特征量计算获得［179］。式中，Tt为靶体厚度。
钨合金破片对钢靶穿甲过程中，其动能部分转换为靶体的成孔破坏在靶体内形成的内能，则靶孔的（破坏）体积为：
式中，VTH为靶孔体积；ΔEσT（vp）为靶体内能最终增加量；σDY为靶体动态屈服强度。根据表2.6取期望值，Q235A的动态屈服强度为899.47 MPa。此外，对于破片贯穿后形成的靶孔体积，也可通过式（2.43）由其几何特征量计算获得［179］。
式中，Tt为靶体厚度。由于
将式（2.34）、式（2.35）和式（2.36）带入式（2.44）中可得：(www.xing528.com)
式中，Dp为破片直径；mp为破片质量；vp为破片着靶速度；σDY为靶体动态屈服强度；λ为试验系数，可由式（2.36）计算获得。
由式（2.40）计算获得φ6 mm（93W）、φ7 mm（93W）、φ6 mm（95W）和φ7.5 mm（95W）4种破片对Q235A钢靶贯彻厚度随着着靶速度的变化曲线，示于图2.42中。由图2.42可见，随着着靶速度的提高，破片贯穿Q235A钢靶厚度先增大后减小，存在极大值。极大值列于表2.23中。可以看出，由式（2.40）计算获得的结果与数值模拟及试验获得的极限贯穿厚度范围基本吻合，误差小于10%，表明通过上述计算方法获得的极限贯彻厚度具有可靠性。
图2.42 钨合金破片对Q235A钢靶贯彻厚度随破片着速的变化
表2.23 理论计算获得钨合金破片对Q235A钢靶的极限贯穿厚度
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