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气动活塞传动装置力的计算方法优化

时间:2026-01-23 理论教育 晴浪 版权反馈
【摘要】:图6-12 单作用式齿轮齿条气动活塞执行机构工作原理A、B—进、出气口 C—齿条活塞 D—齿轮轴 E—螺母 F—调节螺钉 G—弹簧压缩空气从气口B进入气缸两齿条活塞C之间中腔时,使两齿条活塞分离,向气缸两端方向移动,迫使两端的弹簧G压缩,两端气腔的空气通过气口A排出;同时使两齿条活塞C的齿条,同步带动输出齿轮轴D逆时针方向旋转90°。

薄膜式执行机构的行程不能大于100mm。自动调节系统的实际应用,在大多数情况下,工艺过程需要执行元件有比较大的行程。例如,用于工业冶炼炉的燃气动量调节,其工艺参数的特点是大流量(10000m3/h)和低压力(0.001~0.1MPa)。这要求蝶形调节阀的公称尺寸很大(DN500~DN1000)。显然,这类调节阀需要大的操作行程,气动薄膜执行机构的行程是不能达到的。只有活塞执行机构才能达到。

气动活塞执行机构分两种形式:图6-10所示为齿轮齿条式,图6-11所示为杠杆拨叉式。两种结构形式均分单作用式(弹簧复位)和双作用式。齿轮齿条式输出力矩较小,一般为3~10000N·m。杠杆拨叉式输出力矩,单作用式为185~37700N·m;双作用式为515~110380N·m,动作灵活平稳。

气动活塞执行机构与阀门的连接,应符合标准ISO 5211:2010,有4个或8个螺栓孔。轴安装孔应符合DIN 3337—1985。

1.齿轮齿条式气动活塞执行机构

齿轮齿条式气动活塞执行机构的结构如图6-10所示。其单作用式(弹簧复位)的工作原理如图6-12所示。

图示

图6-10 齿轮齿条式气动活塞执行机构结构

1、16—六角螺母 2、15—内六角螺钉 3—端盖 4、13—端盖密封圈 5、14—弹簧/弹簧座 6、12—齿条活塞 7—壳体 8、26—齿轮轴中垫圈 9—弹性挡圈 10—齿轮轴上平垫圈 11—活塞O形圈 17、30—端盖平垫圈 18、29—螺栓密封O形圈 19、28—调节螺栓 20—活塞轴瓦 21—活塞导向环 22—齿轮轴上O形圈 23—下轴承 24—齿轮轴下O形圈 25—齿轮轴 27—上轴承

图示

图6-11 杠杆拨叉式气动活塞执行机构结构

1—锁紧螺母 2、7—平垫圈 3、9、15、21、27、28、30、32、33、39、43—O形圈 4—调节螺钉 5—螺母 6—弹性垫圈 8—缸盖 10—双头螺柱 11—弹簧缸 12—弹簧 13—缸体 14—锁紧螺母 16—导向环 17—活塞 18、24—弹性挡圈 19、23—滚套 20—活塞杆 22—销轴 25、41—弹性挡圈 26、40—减磨垫圈 29—无油滑动轴承 31—隔板 34、44—定位销 35—箱体 36—紧定螺钉 37—拨叉 38—转轴 42—平键

图示

图6-12 单作用式齿轮齿条气动活塞执行机构工作原理

AB—进、出气口 C—齿条活塞 D—齿轮轴 E—螺母 F—调节螺钉 G—弹簧

压缩空气从气口B进入气缸两齿条活塞C之间中腔时,使两齿条活塞分离,向气缸两端方向移动,迫使两端的弹簧G压缩,两端气腔的空气通过气口A排出;同时使两齿条活塞C的齿条,同步带动输出齿轮轴D逆时针方向旋转90°。经过电磁阀换向后,气缸的两齿条活塞在弹簧的弹力作用下,向中间方向移动,中间气腔的空气从气口B排出;同时使两齿条活塞C的齿条,同步带动输出齿轮轴D顺时针方向旋转90°。可以从执行机构两端微量调整角度:松开螺母E,用内六角扳手拧动调节螺钉F,调整所需角度,然后拧紧螺母E

双作用式的工作原理如图6-13所示。压缩空气从气口B进入气缸两齿条活塞C之间中腔时,使两齿条活塞分离,向气缸两端方向移动,两端气腔的空气通过气口A排出;同时使两齿条活塞C的齿条,同步带动输出齿轮轴D逆时针方向旋转90°。经过电磁阀换向后,压缩空气则从气口A进入气缸两端气腔时,使两齿条活塞向气缸中间方向移动,中间气腔的空气通过气口B排出;同时使两齿条活塞C的齿条,同步带动输出齿轮轴D顺时针方向旋转90°。要以从执行机构两端微量调整角度;松动螺母E用内六角扳手,拧动调整螺钉F,调整所需角度,然后拧紧螺母E

图示

图6-13 双作用式齿轮齿条气动活塞执行机构工作原理图

AB—进、出气口 C—齿条活塞 D—齿轮轴 E—螺母 F—调节螺钉

齿轮齿条气动活塞执行机构装配形式(选择交货状态)见表6-10。

6-10 齿轮齿条气动活塞执行机构装配形式

图示

(续)

图示

2.杠杆拨叉气动活塞执行机构

杠杆拨叉气动活塞执行机构的结构如图6-11所示。其单作用式的结构如图6-14所示;双作用式的结构如图6-15所示。

单作用杠杆拨叉式气动活塞执行机构配管原理如图6-16所示。双作用式配管原理如图6-17所示。调节式配管原理(配电器定位器)如图6-18所示。

图示

图6-14 单作用杠杆拨叉式气动活塞执行机构的结构

图示

图6-15 双作用杠杆拨叉式气动活塞执行机构的结构

图示

图6-16 单作用杠杆拨叉式气动活塞执行机构配管原理

a)常闭式(通电开启型) b)常开式(通电切断型)

图示

图6-17 双作用杠杆拨叉气动活塞执行机构配管原理(https://www.xing528.com)

a)常闭式(通电开启型) b)常开式(通电切断型)

图示

图6-18 调节式杠杆拨叉气动活塞执行机构配管原理(配电器定位器)

a)双作用式 b)单作用式

3.气动活塞执行机构力的计算

在进行活塞执行机构力的计算时,首先根据已知的必须作用力F0和工作介质的压力p,大致确定出必需的活塞直径Dn。由等式

图示

图示

采用系数1.5,是考虑到活塞由于活塞杆而减少有效面积,以及填料和活塞与气缸之间的摩擦力的影响。

执行机构的结构尺寸确定以后,应对作用于执行机构上的力Fn进行精确计算

活塞杆上的作用力为

Fn=FP-FT-FH

式中,FP为介质压力作用在活塞上产生的作用力(N);FT为填料的摩擦力(N);FH为衬套之间或活塞环和气缸之间的摩擦力(N)。

由介质压力作用在活塞上的力FP计算式为

FP=0.785(D2n-d2cp

式中,Dn为活塞直径(mm);dc为活塞杆直径(mm);p为介质压力(MPa)。

填料的摩擦力FT的计算式为

FT=ψdcbTp

式中,p为计算压力;dc为活塞杆直径(mm);bT为填料宽度(mm);ψ为系数,按hT/bTn=1.4,由表6-11选取(hT为填料深度,n为大于1的比例系数,见表6-12)。

6-11 无石棉填料系数(n=1.4)

图示

(续)

图示

注:1.n为填料在同一横断面上所受到的轴向比压和横向比压之比。

2.在PN>50.0MPa时,取φ=1.4、ψ=0.4。

6-12 系数n值

图示

衬套和气缸间的摩擦力FH1(N)的计算式为

FH1DnBfMpnT

式中,B为衬套宽度(mm);p为介质工作压力(MPa);nT为衬套数;fM为衬套和气缸之间的摩擦因数。对于带润滑油工作皮质衬套,fM=0.15;对于不带润滑油工作皮质衬套,fM=0.2~0.4;对于在水中工作的橡胶衬套,fM=0.1。

活塞环和气缸之间的摩擦力FH2(N)的计算式为

FH2Dnhfnqz+2p

式中,h为活塞环的高度(mm);q为活塞环弹性造成的比压(MPa);z为活塞环数;fn为活塞环与气缸之间的摩擦因数。对于新的活塞环,fn≈0.25;对于用过的活塞环,fn=0.15;对于工作时润滑良好的活塞环,fn=0.1~0.15。

公式的得出是按仅前2~3个活塞环受到介质压力,取第一活塞环上的压力为0.75p,第二活塞环上的压力为0.25p,并注意到压力从活塞两面作用,得出总的作用压力2p

活塞环的弹性比压采用q=0.08MPa,这对于执行机构力的计算是足够准确的。

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