沈兆武先生认为：在控制爆破中，炸药用量较少。特别是在光面爆破中常采用间隔装药或不耦合装药，不耦合系数B 一般取1.5～2.5，B=炮孔直径/装药直径；在双面聚能装药条件下，不耦合系数B 为4～6，装药量更少。所以在这样的装药条件下，与不耦合装药的爆炸气体作用相比，冲击波的作用处于次要地位，而爆炸气体的作用更为重要。一般来说，冲击波作用时间仅有几十微秒，而爆炸气体作用为几百毫秒。如果炮孔口密封，那么爆炸气体作用时间更长。在这个基础上，沈先生提出用断裂力学理论来建立被破坏体产生裂纹后的破坏判据。
在耦合装药(B=1)中，工程上常用爆轰压力的一半作为爆炸气体的压力，这对工程爆破计算是方便可行的。
式中： Pc—— 爆炸气体压力；
PH—— 爆轰压力；
D—— 炸药爆速；
ρ0—— 炸药密度；
K—— 等熵指数，对凝聚炸药一般K=3。
在不耦合装药(B﹥1)中，炸药气体对孔壁的压力可按等熵膨胀过程计算：
式中：C、 C1—— 常数；
P—— 爆炸气体膨胀过程中的压力；
PK—— 临界压力，一般取 PK=196MPa；
γ —— 气体绝热膨胀指数，一般取γ=1.4。
由式（15-24）、式（15-25）、式（15-26）得：
式中：V —— 炮孔体积；
Vc—— 炸药的体积；
Vk—— 临界压力时的体积；
Pe—— 对应于V 、 Vc、 Vk的压力。
令Δ 为炮孔的装药密度（单位体积炮孔的装药量），就得到：
将式（15-28）代入式（15-27），经整理后得到：
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上式就是不耦合装药条件下炸药爆炸气体对孔壁的压力。不耦合系数越大，Δ 越小，P 也就越小。若将式（15-29）求出的爆炸气体压力P 看作静压力，那么图所示的试块就可按厚壁筒建立数学模型。其解为：
式中：a—— 炮孔半径；
b—— 厚壁筒外半径；
γ —— 壁中任一点到轴线的距离（a≤ γ≤ b）；
δγ—— 径向压应力；
δθ—— 切向拉应力。
当γ =a 时，炮孔壁上的应力为：
对于岩石类介质来说，抗拉强度要比抗压强度小得多，因此把切向拉应力作用作为引起岩石破坏的主要作用因素。
由式（15-33）求出最大切向拉应力 δθ，再运用断裂力学理论进行分析。
设岩石的断裂为平面断裂，断裂韧度为：
式中：KI—— 岩石的平面应变断裂韧度；
α —— 修正系数；
d—— 裂缝长度。
当KI大于临界值KIC时，岩石就要失稳破坏，产生裂缝。而KIC是由介质和断裂方式所确定的。表15-2 是几种岩石的KIC值。
在双面聚能装药情况下，聚能射流首先在相反两个方向的孔壁上形成了和炮孔一样长、深为1～3 cm 的裂纹，而天然裂纹的深度和长度为0.002 5～0.025 cm，且分布没有规律性，两者的差别很大。由（15-34）式得到：
表15-2 几种岩石的KIC值
由式（15-35）可知：d 增大时， δθ就减小。这说明随着裂纹d 的增大，介质失稳破坏所需要的爆炸气体压力P 就减小。这一结论完全被实验证明了。在其他条件相同的情况下，采用柱状装药或是双面聚能装药的爆破结果就不一样。前者没有能使试块产生裂纹，而后者能把试块平分成两半。
此外，双面聚能装药装药少、装药高度仅为圆柱状装药的三分之一。其优点是可减少爆破公害，施工中可少打炮眼。
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