θu =0(定子凸极与转子凹槽中心重合位置)、θa=π/Nr(定、转子凸极中心完全对齐位置)、θ2(转子极前沿与定子极后沿相遇位置)、θhr(转子极前沿与定子极中心线重合位置)这四个特殊转子位置处的磁化曲线是SR电动机性能准确分析与计算的重要基础,可通过有限元计算[11,14,15,38]或解析计算[14,20,31]准确获得。图2-22为采用分段磁路解析计算方法[14]获得的样机1在四个特殊位置处的磁化曲线。
T.J.E.Miller提出的快速CAD方法[187]以θu、θa位置的磁化曲线为非线性磁链分区解析建模的基础。图2-23为某四相(8/6极)7.5kW样机在θu、θa位置的磁化曲线。
图2-22 样机1在四个特殊位置处的磁化曲线
图2-23 θu、θa位置的磁化曲线
针对已获知的θu、θa位置的磁化曲线,参考文献[187]提出的非线性磁链分区解析建模方法如下:
θu位置处磁路可视为线性,其磁化曲线用直线模拟,即
Ψu=Lui (2-55)
式中,Lu为θu位置处相电感。
θa位置的磁化曲线以“膝点”S(一般S点处定子极平均磁感应强度Bps=1.2T)为界分2段建模。当i≤iS(iS为与S点对应的电流)时,磁路近似线性,磁化曲线以直线模拟,即
Ψa=La0ii≤iS (2-56)
式中,La0为θa位置处不饱和相电感,La0=ΨS/iS。而当i>iS时,磁路饱和,磁化曲线则以抛物线模拟,即
式中,a=(ΨM-ΨS)2/{4[iM-iS-(ΨM-ΨS)/La0]};iS0=iS-a/L2a0;ΨS0=ΨS-2a/La0。
以上应用θu、θa位置处的5个数据Lu、(ΨS,iS)、(ΨM,iM)建立了这两个特殊位置处磁链的解析式,在此基础上,参考文献[187]进一步对中间位置的磁化曲线进行了分区解析模拟。
图2-24 一定电流下Ψ-θ曲线分区解析模拟
如图2-24所示,在Ⅱ区(θ2≤θ≤θhr),磁链采用直线拟合,即
Ψ=Ψu+ka(θ-θ0) (2-58)
式中
而在Ⅰ区(θu≤θ≤θ2),磁化曲线采用Fröhlich形式函数拟合,即
式中
在Ⅲ区(θhr≤θ≤θa),磁化曲线仍采用Fröhlich形式函数拟合,即(www.xing528.com)
式中
在建立非线性磁链分区解析模型的基础上,可据式(2-6)导出SR电动机电磁转矩的分区解析式[187]。
上述解析建模方法有效协调了SR电动机性能分析的准确性和快速性的矛盾,已被应用于SRD Ltd.的SR电动机CAD中[2,187]。该方法虽然具有建模计算简单(仅需θu、θa位置处的5个数据Lu、(ΨS,is)、(ΨM,iM))的优点,但引入了经验公式式(2-60),从而限制了应用范围,另外,对Ⅱ区(θ2≤θ≤θhr)这一机电能量转换主要区域的磁化曲线模拟亦较为粗糙,故降低了电磁转矩计算的精度。
有鉴于此,参考文献[14,31]在参考文献[187]的基础上,提出以θu、θa、θ2、θhr四个特殊位置处的磁化曲线为非线性磁链分区解析建模的基础,其中,θu、θa处的磁链模型分别与式(2-55)、式(2-56)和式(2-57)相同;θ2处的磁化曲线仿照式(2-55)拟合为直线(斜率为θ2处的相电感);θhr处的不饱和磁化曲线仿照式(2-56)拟合为直线(斜率为θhr处的不饱和相电感),θhr处的饱和磁化曲线仿照式(2-57)拟合为抛物线,只是该抛物线的顶点坐标由θhr处磁化曲线的“膝点”坐标决定[14]。在此基础上,磁化曲线分区解析模型为[14]
Ⅱ区(θ2≤θ≤θhr)的磁链仍采用直线拟合,即
Ψ=Ψ2+ka(θ-θ2) (2-67)
式中
Ⅰ区(θu≤θ≤θ2)的磁化曲线采用修改的Fröhlich形式函数拟合,即
式中
Ⅲ区(θhr≤θ≤θa)的磁化曲线仍采用修改的Fröhlich形式函数拟合,即
式中
基于样机1在四个特殊位置处的磁化曲线数据(见图2-22),应用磁链分区解析表达式(2-67)~式(2-72)计算得到了样机1在不同电流、不同位置下的磁化曲线族Ψ=f(i,θ)和相电感族L(θ,i),如图2-25和图2-26所示。这些为进行SR电动机性能分析和控制策略研究奠定了基础。观察图2-25b可见,Ⅰ、Ⅲ区的Ψ=f(i,θ)磁化曲线族分别向θu、θa位置的磁化曲线聚拢,而Ⅱ区的Ψ=f(i,θ)磁化曲线族的间隔与转子角度位置的变化基本一致,这表明Ⅰ、Ⅲ区的电感随转子位置变化较小(尤其是Ⅰ区的电感基本不变),Ⅱ区的相电感随转子位置变化较大,这一结论从图2-26中亦可得到,因此,Ⅱ区是产生电磁转矩的重要区域。
图2-25 样机1的非线性磁化曲线族Ψ=f(i,θ)
a)Ψ-θ-i形式(i从1A至12A,间隔1A) b)Ψ-i-θ形式(θ从0°至30°,间隔1°)
图2-26 样机1的非线性电感L(θ,i)
a)2维曲线族(i从1A至12A,间隔1A) b)3维分布图
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