排查TD-LTE系统F频段干扰的案例分析

TD-LTE网络F频段的干扰排查工作可通过道路扫频、ISCP（干扰信号码功率）测量统计的方法开展。扫频测试集中在道路，可反映LTE的频率占用情况，但不能完全反映LTE频段天面的干扰情况。如果TD-LTE与TD-SCDMA共站址[4]，可在TD-SCDMA基站配置F频点进行ISCP测量。

需要注意的是：在扫频过程中，已经开启的LTE基站须关闭；在进行ISCP测量时，TD-SCDMA基站的RRU设备需升级到支持F频段，在收集测量统计期间，已开启的LTE基站须关闭。

1.基于扫频测试的干扰排查

在扫频测试中，发现某个区域的一个较小带宽的频点电平值相对较高，对TD-LTE无线网络造成干扰。详情如图9-30所示。

图9-30 TD-LTE扫频测试中发现的干扰

发现该处F频段干扰后，使用扫频仪对图9-30的地点进行详细地多角度扫频，经过多次尝试发现，当八木天线指向此处基站天线时干扰最强，在天线正对基站天线时系统底噪大幅抬升至-80 dBm左右，其中1884～1886 MHz、1890和1894底噪抬升更突出。

该基站为GSM900、TD-SCDMA和TD-LTE共站，在通过对TD-SCDMA站点闭塞处理时低噪无明显变化；在闭锁GSM900基站的频点时扫频仪显示干扰明显回落，基本维持在-110 dBm，此时干扰消除，由此可确定干扰来自共站的GSM站点。

GSM900站点对TD-LTE的F频段可能带来二次谐波干扰，查询该基站的GSM900载频配置，见表9-7。

表9-7 GSM900基站使用的频点信息

通过计算可得该基站1小区使用的29和52号频点相加的频率值为1885.4 MHz，正是在扫频仪中测试得到的受干扰非常严重的1884～1886 MHz区间。将GSM900基站的较小频点（如25、29、49）修改为较大频点，再次使用扫频仪测试，发现F频段前半部分波段的干扰明显减弱，至-106 dBm左右，底噪降低了20 dBm，而后半部分波段干扰则继续保持较高。由此确定该基站的F频段干扰来自GSM900的二次谐波干扰。

2.基于ISCP的干扰测量统计

将上述发现干扰的基站恢复原状，在TD-SCDMA系统逐步配置F频段前20 MHz（1880～1900 MHz）的12个频点（见图9-31中的横坐标），进行上行底噪干扰的测量统计。如图9-31所示，配置F频点后时隙1的ISCP测量统计可见配置F频点后受到的干扰明显抬升。时隙2也是如此。

在修改前忙时TS1的干扰平均值是-104.15 dBm，配置F频点后，整体干扰值段有所提升，并且不同波段呈现不同的波动趋势。其中TS1在9445和9479两个载波频点的干扰水平几乎无变化，其余波段均有6 dBm左右的抬升，9471的载波频点抬升最大，接近10 dBm。

TD-SCDMA与TD-LTE共址时需做好时间同步，即保证两种系统同覆盖区域或同频组网形成的双模网络中，在同一时刻在空口传输的只有上行数据或者只有下行数据，避免两种系统间的交叉干扰。TD-SCDMA与TD-LTE时隙配比同步技术包含如下两个同步。

第一，UL到DL转换时间点同步：TD-SCDMA 5 ms帧和TD-LTE 5 ms帧中存在一次上行UL切换到下行DL的时间点，只有保证TD-SCDMA系统和TD-LTE系统中这个转换点对齐，就能保证UL和DL在同一时刻在两个网络里都只有上行链路或者下行链路，避免不同系统的上下行数据互相干扰。

第二，GP同步：TD-SCDMA 5 ms帧和TD-LTE 5 ms帧中存在一次DWPTS和GP之后切换到UPPTS的时间点，TD-LTE系统的GP与TD-SCDMA系统的GP不能完全对齐，因此要调整TD-LTE系统或者TD-SCDMA系统的数据帧头，保证这个转换点处在对方的保护间隔GP内，才能保证两种不同系统的收发调度不冲突。

图9-31 共址基站TD-SCDMA系统的ISCP干扰测量

TD-SCDMA采用4DL：2UL时隙配比时，TD-LTE采用3DL：1UL配比，同时特殊子帧采用SSP5（3：9：2），即可实现TD-SCDMA与TD-LTE系统时间同步。如果TD-LTE对现有的共址TD-SCDMA基站产生干扰，需要TD-SCDMA基站开启UP-shifting将UpPTS时隙进行偏移来保证两个系统的时间同步，规避干扰。

3.联通1800 MHz的互调干扰排查

中国联通的DCS1800下行频段为1840～1850 MHz，中国移动的DCS1800下行频段为1805～1820 MHz，计算三阶和五阶交调，三阶落在带内的主要是联通DCS1800的1850 MHz频点。互调计算见表9-8。

表9-8 DCS1800互调干扰计算表

三阶互调干扰可能产生于天线口，也可能产生于接收机内部。3GPP中，TD-LTE的接收机互调指标为-52 dBm，考虑到DCS1800的功率为46 dBm，2 m的空间隔离（MCL约为44 dB），两边的馈线接口损耗共2 dB，天线增益18 dB，天线90°增益-25 dBi，则理论算出来的干扰信号强度为(www.xing528.com)

46-2+2×（18-25）-44=-14 dBm高于允许的信号强度-52 dBm。因此，若联通DCS1800和移动DCS1800与LTE基站相距都为2 m左右，则LTE接收机内部有可能产生互调干扰。若指标为-52 dBm，则还需额外增加隔离度

-14-（-52）=38 dB

具体指标可由测试得出。如果互调产生于天线口附近，一般无源器件的互调指标起码有120 dBc，则可以大致估算互调干扰强度为

46-1+2×（18-25）-44-120=-133 dBm

可发现这个干扰值明显低于TD-LTE底噪，这样在天线口的互调干扰可以不考虑。

4.TD-LTE系统F频段干扰优化方法

在中国移动集团组织的TD-LTE系统扩大规模试验中发现：2G、小灵通和广电MMDS等系统对TD-LTE存在干扰。由于TD-LTE网络对干扰控制要求较高，3G网络升级后，网络结构需要面向4G进行全面优化。对影响TD-LTE系统F频段的系统外干扰进行分类总结，共有以下4种。

（1）来自DCS1800网络的阻塞干扰

产生原因是由于DCS1800使用高端频率，以及F频段TD-S/TD-L设备抗阻塞能力不足，此类干扰带来16～30 dB的底噪抬升，严重时小区上行吞吐量降至1 Mbit/s以下，甚至无法建立连接。

如果DCS1800使用了1850～1875 MHz，而且与TD-LTE共站址、共天面时，尤其是DCS1800基站的天线正对TD-LTE基站天线时，出现阻塞干扰的概率较大。

此类干扰的主要解决方法是增大系统间的隔离度，可通过天线方位角调整、天线更换抱杆以及DCS1800使用较低频段等办法增加系统间的隔离度。

（2）DCS1800天线互调干扰

产生原因是DCS1800使用高端频率，此外DCS1800天线互调指标差，影响结果是给空载TD-LTE网络带来8～16 dB的底噪抬升，上行吞吐量损失超过30%。需关注使用DCS高端频率的城市以及天面距离近的联通基站。

此类干扰的解决办法是通过扫频仪测试到干扰后，需关注并排查共址的DCS1800基站的天线互调指标，互调指标不合格的天线要及时更换。此外，还需关注DCS1800基站天线的杂散指标。

（3）GSM900天线二次谐波干扰

产生原因是GSM900天线二次谐波指标差，对TD-LTE系统带来约5 dB的底噪抬升，影响上行吞吐量，非共站时影响不大。在广州部分区域的站点抽样测试表明约11%的站点受到干扰影响。需关注二次谐波差的GSM天线与F频段设备共站。

目前GSM900基站存量最大，一般TD-LTE共址基站中都有GSM900基站，需做好两个系统同一方向天线的水平或垂直隔离，如发现GSM900二次谐波干扰，还可尝试使用更改GSM900频点来规避干扰。

（4）小灵通干扰

小灵通未退频，属于F带内干扰。严重时会导致TD-SCDMA或TD-LTE无法建立连接。在厦门、南京和杭州均发现了PHS干扰。需关注共址小灵通基站或天面距离很近的情况，均会有来自PHS的干扰风险。

如发现收到外部强且稳定的干扰信号，需要在天面处使用频谱仪连接定向天线来定位干扰源；如发现是小灵通干扰，需及时提交无委会协调处理。

此外，TD-LTE的D频段干扰可能会受到广电MMDS产生的干扰，在此不作介绍。

由于TD-LTE系统对网络结构要求高于2G/3G网络，TD-LTE受重叠覆盖影响比TD-SCDMA更严重，对重叠覆盖的控制要求更加严格。实测数据表明，在相同重叠覆盖区域影响下，TD-LTE的性能下降程度较TD-SCDMA高10%～15%。所以，需要建立全面的网络结构优化思路，尽量减少重叠覆盖。

总结：

在已有的GSM、TD-SCDMA系统中都存在一个小区内有很多邻区信号干扰的情况。如果基于现网TD-S简单升级或共站建设TD-LTE网络，也会面临同频干扰的问题，网优工作就需关注如何控制和规避这些干扰，如何在TD-LTE与TD-S现网共站址、共RRU、同天线的情况下进行TD-LTE网的优化等问题。