B-T-D型与B-D-T型液力变矩器的比较

B-T-D型正转液力变矩器和B-D-T型反转液力变矩器如图13.4.1所示。

B-T-D型液力变矩器中，从液流在循环圆中的流动方向看，导轮D在泵轮B之前，泵轮出口的液流直接冲击涡轮T，由于泵轮出口液流绝对速度圆周分量vuB2与泵轮圆周速度方向相同，因此液流冲击涡轮使涡轮与泵轮同向旋转，故称为正转液力变矩器。B-D-T型液力变矩器中，从液流在循环圆中的流动方向看，导轮D在泵轮B之后，涡轮T在泵轮B之前，由泵轮流出的液流首先冲击导轮D，然后冲击涡轮T，由于液流经过导轮D后，导轮改变了液流的方向，因而液流冲击涡轮T时，使其旋转方向与泵轮的旋转方向相反，故称为反转液力变矩器。

在起动工况时，由图13.4.1所示液流动量矩的变化来看，在B-T-D型液力变矩器中，而在B-D-T型液力变矩器中，因而B-T-D型液力变矩器可能获得的起动变矩比要比B-D-T型大。

此外，在B-T-D型液力变矩器中，泵轮入口液流情况完全取决于放置在其前面的导轮的出口液流的情况，而导轮是固定不动的，因此泵轮的转矩MB只与泵轮的转速nB和流量Q有关，当泵轮转速nB一定时，MB只与流量Q随工况的变化有关。由于涡轮的形式不同，B-T-D型液力变矩器具有不同的流量变化特性，因而B-T-D型液力变矩器可具有多种透穿性能。

图13.4.1　B-T-D和B-D-T型液力变矩器

（a）B-T-D正转变矩器；（b）B-D-T反转变矩器

对于B-D-T型液力变矩器，泵轮入口液流的情况完全取决于放置在它前面的涡轮出口情况，而涡轮的转速nT在整个工况中是变化的。因而泵轮的转矩MB在不同工况下，不仅受循环流量Q的变化影响，而且还受涡轮转速nT变化的直接影响，这也可由B-D-T型液力变矩器的泵轮转矩计算公式看出，即

式中，ωT为负值，当nB为常数，假定Q≈常数，随着nT绝对值减小，MB也减小。

因此，B-D-T型液力变矩器常具有较大的负透穿性。此外，B-D-T型液力变矩器，在泵轮入口和涡轮入口处随着涡轮转速的变化，液流方向变化剧烈，因此冲击损失增大，所以这种液力变矩器的效率较B-T-D型液力变矩器为低。(www.xing528.com)

目前，在各种车辆上应用较广泛的是各种类型的正转的B-T-D型液力变矩器，而BD-T型反转液力变矩器应用不广，仅在个别液力机械传动中为了解决双流传动中的功率反传现象才采用了B-D-T型液力变矩器。

图13.4.2所示为一种B-T-D型正转液力变矩器的结构简图及原始特性曲线。

图13.4.3所示为一种B-D-T型反转液力变矩器的结构简图及原始特性曲线。它用于国产Z4H4轮胎装载机的液力机械传动系统中。

图13.4.2　B-T-D型正转液力变矩器

（a）结构简图；（b）原始特性曲线

图13.4.3　B-D-T型反转液力变矩器

（a）结构简图；（b）原始特性曲线