【摘要】：图8-2加载装置示意图试验装置如图8-2所示，采用了2个作动器和1个千斤顶实现梁柱节点的准静态循环加载。采用两端球形支座模拟框架柱中部铰接边界条件，两个梁端也分别与两个加载能力为100 k N/500 mm和200 k N/500 mm的作动器铰接连接。在试验过程中，首先在柱顶施加轴向压力，并在整个试验过程中保持设计轴压比恒定为0.3。本试验的极限状态是指相应的承载力与峰值荷载相比下降超过15%的时刻。图8-3试件加载历史示意
图8-2 加载装置示意图
试验装置如图8-2所示，采用了2个作动器和1个千斤顶实现梁柱节点的准静态循环加载。采用两端球形支座模拟框架柱中部铰接边界条件，两个梁端也分别与两个加载能力为100 k N/500 mm和200 k N/500 mm的作动器铰接连接。在柱顶，通过一个加载能力为1 000 k N的千斤顶施加柱的轴力。在距离相应梁端500 mm处也采用了横向支撑，防止梁发生侧向失稳。顶部球形支座与反力架之间采用支撑连接，该支撑与球形支座刚性连接，而与反力框架铰接连接。球形支座处设置面外支撑，用以约束柱顶的面外位移。(www.xing528.com)
在试验过程中，首先在柱顶施加轴向压力，并在整个试验过程中保持设计轴压比恒定为0.3。随后，在梁两端同时施加反对称荷载（-1∶1），在节点域产生高剪应力，直至破坏。因此，节点域受到恒定的压力和渐增的循环剪力组合作用。为了模拟强震下节点的大塑性变形历史，采用图8-3所示的加载历史。在节点域屈服前，通过荷载控制实现循环反对称加载，屈服后由梁端位移控制。在位移控制阶段，每个位移水平循环加载两次，并将相邻两个位移水平之间的位移增量设置为节点的屈服位移，本研究的屈服位移接近10 mm。当裂纹贯穿节点域的板厚时，试验终止。本试验的极限状态是指相应的承载力与峰值荷载相比下降超过15%的时刻。
图8-3 试件加载历史示意
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