AREVA认为，如果完全采用NUREG/CR-6909提出的Fen方法进行评估，可能导致核电厂较多位置的CUF＞1，大大增加设备的设计和执照成本。2005年起，AREVA为了研究环境影响疲劳问题，制定并实施了一系列试验计划。试验选取奥氏体不锈钢（304L），此材料空气环境下的疲劳性能数据采用法马通技术中心的试验结果，该技术中心对此不锈钢材料在空气环境下（20℃和300℃）的疲劳性能进行了约10年的研究。AREVA在大量试验数据的基础上提出一种替代NUREG/CR-6909的方法，用以考虑LWR环境影响，通过对许用Fen进行评估，解决NUREG/CR-6909方法过度保守的问题，并提出在RCC-M非强制性附录中对环境影响疲劳问题加以考虑，但目前AFCEN尚未采纳将其融入RCC-M规范中的建议。AREVA环境疲劳分析评价方法正用于芬兰的Olkiluoto3项目，下文将对此方法的原理及应用进行介绍。
1.腐蚀环境对疲劳分析影响的评价方法
（1）评价区域的确定
首先对核电厂部件进行分类，确定需进行腐蚀环境对疲劳分析影响的评价区域。对于某个部件，首先从应力分析报告中查出各部位的疲劳使用系数，该疲劳使用系数根据RCC-M疲劳设计曲线计算得出；然后确定需要进行评价的区域，即“代表区域（Image Zone）”。“代表区域”根据以下原则确定。
1）疲劳使用系数大于0.1。
2）冷却剂润湿表面。
3）对于材料类别相同、重要瞬态类型相同、部件几何形状类别相同的区域，选择较大的使用因子。
部件的几何形状根据壁厚划分为若干类别。瞬态类型需要工程判断来确定，但下述两类应被选择。
①疲劳使用系数主要由温度变化速率高的瞬态引起。
②疲劳使用系数主要由温度变化速率低的瞬态引起。
对于碳钢、低合金钢和不锈钢，均须考虑温度和应变速度对疲劳寿命的影响，碳钢和低合金钢还应考虑溶解氧含量的影响，冷却剂环境溶解氧含量对不锈钢疲劳的影响也须考虑，但不考虑不同溶解氧含量对寿命影响的差异。
（2）Fen计算
Fen由各项Fen partial系数组合而成，每个Fen partial系数对应一个瞬态或工况组合。基于应变法，Fen partial公式为
式中 Fen，i——瞬时环境影响系数；
Δεi——瞬时应变增量，即εi-εi-1。
每一个被选择区域都受到各种瞬态或载荷组合的作用，因此PWR环境中的Fen影响系数可根据下述公式求得
式中 Fen partial，j——某瞬态或载荷组合下的环境影响系数；
FUpartial，j——某瞬态或载荷组合下的疲劳使用因子；
n——被选择的瞬态或工况组合的数量。
2.判断环境影响疲劳可接受性的准则(www.xing528.com)
为了说明RCC-M疲劳设计曲线具有足够大的设计裕量，能够包络环境影响，可以通过下述两种方式之一验证。
1）经评估的Fen系数小于或等于ANL提出的Fen公式的常数项计算值（例如，碳钢Fen为1.9，低合金钢Fen为2，铸造和锻造奥氏体不锈钢Fen为2.08），则认为Fen值很小，腐蚀环境对疲劳分析的影响可以忽略。
2）经评估的Fen系数小于许用Fen值（Fen allowable）。Fen allowable值由ANL在NURGE/CR-6909报告中提出的空气中最佳拟合曲线与RCC-M疲劳设计曲线之间的全部裕量推导得出。两曲线间的全部裕量是尺寸影响、材料多样性、表面加工状态影响、环境影响四个因素的组合。AREVA疲劳试验大纲考虑了材料表面加工状态影响及腐蚀环境影响。AREVA给出了许用Fen计算公式，为
Fen allowable=Fen（试验）×试验裕量/材料多样性影响系数/试样尺寸影响系数
式中 试验裕量——N25/NRC-C-M，NRCC-M为RCC-M疲劳设计曲线中对应的疲劳循环次数；
N25——通过试验得出的拉伸应力从峰值或稳定状态值下降至25%时的循环次数；
Fen（试验）——根据ANL Fen公式计算得到的试验条件下的Fen。
若N25/NRCC-M/材料多样性影响系数/试样尺寸影响系数的比值等于1，说明经材料多样性影响和尺寸影响对疲劳寿命进行修正后，试验结果点刚好落在RCC-M设计曲线上，此时Fen allowable=Fen（试验）。
若N25/NRCC-M/材料多样性影响系数/试样尺寸影响系数的比值小于1，说明经材料及尺寸修正后，试验结果点落在RCC-M疲劳设计曲线下方，则许用Fen值比Fen（试验）更小。
若N25/NRCC-M/材料多样性影响系数/试样尺寸影响系数的比值大于1，说明经材料及尺寸修正后，试验结果点落在RCC-M疲劳设计曲线上方，则许用Fen值比Fen（试验）大。对于某一部位，如果Fen＜Fen allowable，则不需要进行专项分析；如果Fen＞Fen allowable，则需要进行专项分析。
专项分析包括两方面，一是对不考虑环境影响时的设计裕量进行评估，例如分析应变计算中的保守裕量、比较疲劳使用因子值与1的关系；二是评价环境影响修正后的疲劳使用因子。
2005年，AREVA制定了奥氏体不锈钢疲劳试验大纲，确定在实验室中进行低周疲劳试验（LCF），试验条件尽可能与设备在核电厂中的运行条件一致，包括载荷、环境和试样的表面状态。通过在引起疲劳的不同瞬态、表面状态下的疲劳试验，提出了不同条件下的许用Fen值。
试验材料为304L的奥氏体不锈钢钢板，厚度约100mm。低周疲劳试验分别在300℃下空气中和PWR环境条件下进行，选择两种试样表面状态：打磨试样和抛光试样，应变幅值分别为±0.2%、±0.3%、±0.6%。选择±0.2%这一较低的应变幅值是为了验证在较低的应变幅值下，循环次数可达到高周疲劳。
分别选择反转三角波形和更具代表性的复杂瞬态用于PWR环境下的LCF试验。复杂瞬态为一个冷冲击后紧接着一个热冲击，此瞬态取自设备局部受热冲击过程所生成的应变-时间曲线，曲线与核电厂中的真实瞬态尽可能相同，此瞬态可以覆盖核电厂一回路主管道所经历的最苛刻的热载荷工况。试验中，反转三角波形信号的应变速率为0.01%/s，复杂瞬态具有非恒定的应变速率。选择溶解氧含量为5μg/kg的水化学条件进行试验。室温下大气中不锈钢疲劳循环次数根据NUREG/CR-69095.1.7节给出的最佳拟合中值S-N曲线的表达式进行计算。
AREVA对LCF试验的结果进行了下述两项分析。
①将LCF试验得出的Fen系数（Fen=Nair，RT/Nwater）与ANL公式计算出的Fen进行比较。
②将LCF试验得出的冷却剂环境下的真实疲劳寿命分别与RCC-M疲劳设计曲线得到的疲劳寿命、NUREG/CR-6909得出的疲劳寿命进行比较。
基于AREVA目前的试验结果，可以得出以下结论：当前的RCC-M疲劳设计曲线不能包络全部的环境影响。为解决上述问题，将当前疲劳设计曲线能包络的环境影响以许用Fen系数的形式给出，即对于一个确定的载荷条件和表面状态，许用Fen系数能被包络在RCC-M设计曲线的保守性中。
在规范层面上，法国在RCC-M2007+2008中的疲劳分析方法并没有大的改变，但已经提出在RCC-M非强制性附录中对EAF问题加以考虑，但目前尚未正式发布。
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