4.1 围岩变形
围岩变形主要以施工期收敛变形监测及深部变形监测为主。主要布置收敛测点及多点变位计。
（1）收敛变形。1#引水隧洞1+540～1+800段为T1绿泥石片岩，以Ⅳ类围岩为主，每隔2～5m布设一个监测断面，共布设92个监测断面（光学法55个，收敛计法37个），安装460个收敛测点，围岩收敛监测断面采用五点六线式，测线布置见图1，通过光学棱镜法或收敛计法施测。从2008年6月开始观测，随混凝土衬砌各监测断面陆续停止观测，至2011年11月结束观测。
根据收敛变形监测成果，该洞段收敛变形有如下特点：
1）二次扩挖前，围岩收敛变形最大测值为383.28mm，出现在1+760断面DE测线；其他部位收敛测值相对较小，大多在100mm以内。二次扩挖后，1+760断面收敛变形仍有所发展，到落底开挖后，DE测线收敛量达到91.22mm，见图2。
图1 收敛监测断面测线布置图
图2 1+760m监测断面收敛测线位移过程线
2）围岩收敛变形较大部位为边墙下部（DE测线），持续时间长；其次是左右拱肩之间（BC测线）；顶拱的下沉量相对较小，收敛时间较快。上台阶开挖以后的隧洞底面为平面，对底板围岩提供的变形约束较小，边墙底部的表面支护（拱架和喷层）缺乏与锚杆的有效联系，相对于顶拱和边墙而言，基本上可以认为缺乏支护，这些部位的围岩表面变形缺乏足够约束，这是底部变形量大、持续时间长的根本原因。
3）各断面围岩表面在开挖初期向洞内变形较大，变形持续时间长，局部部位隧洞“缩径”现象明显，围岩已侵占隧洞有效断面。3个月后变形速率逐渐减小，说明系统支护的实施有效地限制了围岩的变形，维持了洞室的稳定。二次扩挖支护后大部分洞段围岩变形变化速率很小，基本趋于稳定，部分断面仍存在持续变形现象，尚未完全收敛。
（2）深部围岩变形。在1#引水隧洞1+540、1+715、1+760、1+788断面共安装埋设21套四点式多点位移计，自2008年11月起测。根据多点位移计监测成果，该洞段深部围岩变形有如下特点：
1）围岩松弛变形主要发生在开挖阶段，围岩孔口累计位移最大值为43.16mm，松弛深度达到13m，落底开挖后变形达到收敛稳定的时间约90d。围岩松弛变形达到收敛稳定后，进行钢筋混凝土衬砌、回填和固结灌浆。灌浆施工对Ⅳ类绿泥石片岩的扰动较大，引起的孔口累计位移增量最大达9.93 mm。固结灌浆结束后，围岩状态基本稳定，见图3。
图3 M1-1+760-3测点实测位移过程线
2）截至2014年7月，实测孔口累计位移为2.12～41.79mm，最大位移发生在1+667断面左拱腰处。2012年10月6日1#引水隧洞充水运行以来，孔口位移变化量为-1.37～0.46mm，平均变化量为-0.34mm，各部位孔口累计位移变化很小，围岩状态基本稳定。
4.2 锚杆应力
根据绿泥石片岩洞段开挖后变形情况，为了提高围岩的自承载能力，对绿泥石片岩洞段实施了超前锚杆、初喷混凝土、钢拱架、系统锚杆（带垫板砂浆锚杆）、复喷混凝土和挂网等支护措施，部分位置实施了锚索、锚筋桩等支护措施。相应的安装了锚杆应力计、压应力计、锚索测力计、锚筋桩应力计等监测仪器。
在1+540、1+665、1+715、1+760、1+788断面拱顶、左右拱腰及左右拱肩共安装埋设25组三点式锚杆应力计，测点深度分别为2 m、4 m、7m；在1+715、1+760断面左右拱腰共安装埋设4组三点式锚筋桩应力计，测点深度分别为2m、4m、6m，自2010年7月起测。根据锚杆（锚筋桩）应力计监测成果，该洞段系统锚杆受力状态有如下特点：
（1）施工期间，锚杆（锚筋桩）应力最大测值为257.42 MPa，发生在1+665断面左拱腰埋深4 m处。应力增加主要发生在落底开挖和固结灌浆期间，灌浆结束后应力逐渐趋于稳定，相应的深部围岩变形也趋于稳定。表明锚杆（锚筋桩）对约束围岩变形、保证围岩稳定性起到显著作用。
（2）充水运行以来，锚杆应力最大增量为81.84 MPa，发生在1+665断面左拱腰埋深2m处，见图4；其次为78.57 MPa，发生在该断面左拱肩埋深7m处；其他断面锚杆应力变化量为-38.85～35.28 MPa。截至2014年7月，实测锚杆应力为-124.34～298.46 MPa，目前各部位锚杆应力变化较小，系统锚杆应力状态基本稳定。
图4 R1-1+665-2测点实测应力过程线
4.3 锚索荷载
在1+680、1+710、1+760、1+790断面共布置10台锚索测力计，自2011年4月起测。锚索测力计监测成果表明：
（1）锚索荷载变化主要发生在隧洞开挖初期，与锁定荷载（1000 k N）相比，1+760断面有3台监测锚索荷载处于衰减状态，荷载损失率为6.89%～13.22%；其他7台监测锚索荷载在锁定后应力有所增加，荷载增长率为0.21%～25.84%。
（2）衬砌、灌浆施工影响较小，实测最大变化量为-63.70 k N。
（3）充水运行以来，监测锚索荷载最大变化量为113.11k N，平均变化量为20.28k N，充水运行对锚索荷载影响较小。截至2014年7月，锚索荷载测值为645.01～1015.60 k N，略高于设计荷载，测值变化较小，锚索受力状态基本稳定。
4.4 围岩温度
绿泥石片岩洞段未布置温度计，取1+102断面来进行分析。在1+102断面共布置3支温度计，测点深度分别为2m、5m、16m，自2008年7月起测。温度计监测成果表明：
（1）充水前，围岩温度为17～19℃，基本保持稳定。
（2）充水运行以来，埋设于衬砌内0.4 m处的应变计温度测值基本可反映出隧洞水温的变化情况，即实测最低水温为4.7℃，发生在2013年1月23日，最高水温为17.8℃，发生在2013年6月26日。
（3）充水运行初期，围岩温度比水温高，受水温影响，围岩温度整体逐渐降低。3个月后，距孔口2m、5m、16m处围岩温度分别为11.3～15.9℃、13.7～16.0℃、15.4～16.3℃，变幅分别为4.6℃、2.3℃、0.9℃。围岩温度随着洞内水温的变化而变化，滞后于水温1个月左右，浅层围岩温度变幅大于深层，变化规律正常。围岩深度大于16m后，围岩温度受水温变化影响较小，基本保持稳定，见图5。(www.xing528.com)
图5 T1-1+102-1～3测点实测温度过程线
4.5 钢筋应力
在1+540、1+625、1+665、1+667.5、1+704.5、1+760各设置1个监测断面，在衬砌内共安装埋设54支钢筋计，自2011年5月起测。钢筋计监测成果表明：
（1）截至2014年7月，环向钢筋以受压为主，最大压应力为116.68 MPa，发生在1+704.5断面拱顶；轴向钢筋以受拉为主，最大拉应力发生为128.86 MPa，发生在1+704.5断面左拱腰。
（2）充水运行以来，钢筋应力变化量为-44.29～43.11 MPa，平均变化量为-2.87 MPa。钢筋应力受到水温影响，水温降低则钢筋应力增大，水温升高则钢筋应力减小，变化规律正常。钢筋应力变幅较小，无明显增大趋势，混凝土衬砌内钢筋应力状态基本稳定。
4.6 混凝土应变
在1+540、1+625、1+665、1+666.75、1+704.5、1+760m各设置1个监测断面，在衬砌内共安装埋设38支应变计、7支无应力计，自2011年6月起测。应变计监测成果表明：
（1）在衬砌混凝土浇筑初期，各部位混凝土基本呈受压状态，90 d龄期后应变值基本稳定，实测应变值普遍为-300～-150με。
（2）在回填、固结灌浆施工过程中，混凝土应变变化较小。
（3）充水运行以来，混凝土应变变化量为-69.78～35.36με，平均变化量为-8.81με，无明显周期变化。截至2014年7月，混凝土应变为-533.40～188.98με，测值变化较小，混凝土衬砌结构状态基本稳定。
4.7 接缝开合度
在1+540、1+625、1+665、1+666.75、1+704.5、1+760断面共安装埋设26支测缝计，自2011年6月起测。测缝计监测成果表明：
（1）在回填、固结灌浆实施之前，实测最大接缝开合度为1.47mm。
（2）在灌浆施工过程中，1+704.5 m断面左拱腰开合度增加1.84mm，其他部位无影响。
（3）充水运行以来，接缝开合度变化量为-0.53～0.59mm，平均变化量为0.02mm。截至2014年7月，最大接缝开合度为1.95mm，测值变化较小，衬砌混凝土与围岩的接缝开合度状态基本稳定。
4.8 接缝压应力
在1+695、1+715、1+760断面共安装埋设9支压应力计，自2010年7月起测，2012年9月停测。压应力计监测成果表明：灌浆前实测应力值均在1 MPa以内，灌浆后应力值基本无变化。接触面上的压应力很小，混凝土衬砌没有受到围岩变形产生的压应力，混凝土衬砌与围岩的状态均比较稳定。
4.9 衬砌外水压力
在1+625、1+665、1+666.75、1+704.5、1+760断面共安装埋设26支渗压计来监测衬砌外水压力，自2011年5月起测。渗压计监测成果表明：
（1）充水运行以来，各监测断面的外水压力与隧洞内水外渗明显相关。隧洞内水压力升高，外水压力测值增大；内水压力降低，外水压力测值减小，变化规律正常。
（2）围岩浅部4m范围内，外水压力实测最大值为321.06 k Pa，出现在1+665断面右拱腰距孔口4m处。围岩浅部的外水压力较小，基本稳定。
（3）围岩深部外水压力实测最大值为701.80k Pa，出现在1+760断面左拱腰距孔口8m处（P1-1+760-2测点），见图6。受到山体地下水位影响，该部位围岩外水压力从2012年12月出现增大，2013年2月后随着山体地下水位的变化而变化。2013年5—9月降雨期间，山体地下水位升高，该部位围岩外水压力随之增大，变化规律正常，近期基本稳定。其他断面围岩深部外水压力基本在250 k Pa以内，变化较小，基本稳定。
图6 P1-1+760-1～6测点实测渗透压力过程线
4.10 充水运行初期监测成果汇总
2012年9 月30日—10月3日进行了1#引水系统试充水，10月7—16日进行了充水试验，10月17—31日进行了1#机组有水调试，10月31—11月4日进行了排水试验，2012年11月5—12日进行放空检查；2012年11月13—18日进行二次充水；2012年12月22日13：00—23：00，进行1#机组甩负荷试验；2012年12月28日8：00—12：00，进行2#机组甩负荷试验，2012年12月31日开始投产发电。1#引水系统运行过程中，调压室竖井水位随发电机组运行情况而变化，见图7。
图7 1#调压室竖井实测水位过程线
充水运行以来，1#引水隧洞绿泥石片岩洞段的围岩变形、锚杆应力、锚索荷载、钢筋混凝土衬砌应力应变、接缝开合度及衬砌外水压力等近两年的监测成果汇总于表1。由监测成果可知，自2012年10月7日充水运行以来，绿泥石片岩洞段的围岩状态基本稳定，支护结构的应力应变状态基本稳定，衬砌外水压力变化基本正常。说明在充水发电运行初期，绿泥石片岩洞段工程安全状态基本正常。
表1 充水运行以来2012年10月6日—2013年7月31日监测成果汇总表
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