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复合有源箝位Boost型PFC变换器的谐振过程分析

时间:2023-06-18 理论教育 版权反馈
【摘要】:在复合有源箝位Boost型PFC变换器中,各个元器件的电压和电流应力参数见表8-1。

复合有源箝位Boost型PFC变换器的谐振过程分析

首先推导在一个开关周期中的两次谐振过程的表达式,即在阶段2(t1t2)中,二极管VD2反向关断后的谐振过程和阶段6(t5t6)中辅助开关管V3关断后的谐振过程。

8.1.2.1 二极管VD2反向关断后的谐振过程

根据前面的分析,在阶段2(t1t2)中,二极管VD2关断后,辅助谐振电感L1和升压二极管并联电容C2、辅助开关管并联电容C3开始谐振。C2被充电,C3被放电。谐振过程的等效电路如图8-6所示。

到本阶段末t2时刻,辅助开关管V3两端的电压下降为零,L1C2C3的谐振停止。而二极管VD2两端电压被箝位在Vo+VCc

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图8-6 阶段2谐振等效电路

电路的初始条件如下:

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t2时刻,有

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在电路中

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L1C2Vo组成的回路列写回路电压方程,得

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将初始条件代入,解之得

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因为VCc=Vo,根据式(8-14),VC3t)一定可以下降到零,因此辅助开关管总是零电压开通的。

t2时刻,辅助谐振电感L1上的电流

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辅助开关管V3上的电流为

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8.1.2.2 辅助开关管V3关断后的谐振过程

根据前面的分析,在阶段6(t5t6)中,辅助开关管V3关断后,辅助谐振电感L1和主开关管并联电容C1、辅助开关管并联电容C3开始谐振。C3被充电,C1被放电。谐振过程的等效电路如图8-7所示。

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图8-7 阶段6谐振过程的等效电路

电路的边界条件如下:

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t5时刻,辅助谐振电感电流的最小值为

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在电路中

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L1C1Vo组成的回路列写回路电压方程,得

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将初始条件代入,解之得

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式中

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8.1.2.3 复合有源箝位Boost型PFC变换器的稳态分析

稳态工作时,一个开关周期内变换器中辅助谐振电感L1两端的电压vL1的平均值应为零,即

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式中978-7-111-40752-2-Chapter09-28.jpg

忽略短暂的阶段(t1t2)和(t5t6),在(t0t1)阶段加在辅助谐振电感L1上的电压为Vo,在(t2t5)阶段加在辅助谐振电感L1上的电压为-VCc,于是

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式中 D0T=t2-t0 (8-28)(www.xing528.com)

由式(8-23)和式(8-25)得到

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稳态时,一个开关周期中流过箝位电容Cc的平均电流值为零,即

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式中

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忽略短暂的阶段(t1t2),(t3t4)和(t5t6),在(t0t1)阶段,流入箝位电容Cc的电流为零,在(t2t3)阶段,流入箝位电容Cc的电流为

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在(t5t6)阶段,流入箝位电容Cc的电流为

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将式(8-32)和式(8-33)代入式(8-30)和式(8-31),得到

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解方程式(8-34),得到

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稳态工作时,一个开关周期内变换器中输入电感L两端的电压vL的平均值应为零,即

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忽略短暂的阶段(t3t4)和(t5t6),在(t2t3)阶段加在输入电感L上的电压为(Vo+VCc),在(t0t1)和(t4t5)阶段加在输入电感L上的电压为(Vi-Vo),于是

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将式(8-38)代入式(8-36),得到

Vi+VCc)(D-D0)+(Vi-Vo)(1-D+D0)=0 (8-39)

解之得

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而在硬开关PFC变换器中

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因此,复合有源箝位变换器与硬开关PFC变换器相比,存在着占空比的损失,占空比损失由式(8-35)决定,这个占空比通常小于5%。

8.1.2.4 复合有源箝位Boost型PFC变换器的稳态电压应力分析

在复合有源箝位Boost型PFC变换器中,输入电压可以表示为978-7-111-40752-2-Chapter09-41.jpg(其中,978-7-111-40752-2-Chapter09-42.jpg),输入电流表示为978-7-111-40752-2-Chapter09-43.jpg,而输入电感电流为IL=978-7-111-40752-2-Chapter09-44.jpg,输出电压为Vo,输出额定功率Po

根据前面的分析,在复合有源箝位Boost型PFC变换器中,加在主开关管V1、辅助开关管V3、升压二极管VD2上的最大电压均为箝位电压(Vo+VCc),由式(8-29)和式(8-35)可以得到

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即复合有源箝位Boost型PFC变换器中,电力电子器件的电压应力与输入功率和电路中的谐振参数(包括L1C2C3)有关。

在复合有源箝位Boost型PFC变换器中,各个元器件的电压和电流应力参数见表8-1。

表8-1 复合有源箝位Boost型PFC变换器中各个元器件的电压和电流应力参数

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8.1.2.5 复合有源箝位Boost型PFC变换器的稳态软开关条件分析

根据前面的分析,在复合有源箝位Boost型PFC变换器中,辅助开关管V3总是在零电压条件下开关的,因此,这里只讨论主开关管V1的软开关条件。根据上一节对阶段6中辅助开关管关断后电路谐振过程的分析,在阶段6中,只有当主开关管输出电容C1两端电压下降到零,才能实现主开关管的零电压开通,由式(8-22)得到软开关条件为

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将式(8-17)代入式(8-43),得到软开关条件为

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ViIi代入式(8-44),软开关条件可以写为

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从式(8-45)可以看到,复合有源箝位Boost型PFC变换器的软开关条件与多个因素有关,包括输入电压的瞬时值、输入电流的瞬时值、输出直流电压、辅助谐振电感L1的值,还有与主开关管并联电容C1、辅助开关管并联电容C3和升压二极管并联电容C2有关。

在式(8-45)的左端是两项之和,第一项的值随时间在正和负之间变化。如果C2C1,则第二项固定为正值。通常都保证C2C1,以保证较宽的软开关范围。一旦变换器中的谐振参数L1C1C2C3确定,则式(8-45)只能在一个工频周期的特定范围内满足,即变换器只能在工频周期的特定范围内实现软开关,如图8-8所示。

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图8-8 一个工频周期内软开关范围

功率因数校正器在输入电流的正负半周内的工作过程是相同的,在输入电流的正半波内,软开关范围包括δ1δ2δ3三部分。在δ1δ3中,输入电流很小,式(8-45)中左端第一项为很小的负值,而式(8-45)左端第二项为正值,所以软开关条件满足。在δ2区间,式(8-45)中左端第一部分主要为正值,如果左端第二项也为正值,则软开关条件也得到满足。

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