新型齿形链-渐开线齿形链轮-链轮滚刀的啮合设计

目前，汽车、摩托车发动机正时齿形链传动的噪声普遍较大，磨损较严重，已经构成了行业内一个亟待解决的关键技术，究其原因主要是齿形链与渐开线链轮的啮合设计有误。

现以图4-30所示的已经与轮齿啮合就位的内-外复合啮合新型齿形链为例，阐述齿形链-（渐开线齿形）链轮-刀身齿条的啮合设计方法。设新型齿形链节距为p，边心距为f，链板齿形半角为α，链轮齿数为z，链轮节距为p₁，链轮齿形压力角为α₁，链轮滚刀法向齿距为p₂，滚刀法向齿形角为α₂，变位系数为x。通常取α₂=α≤α₁。

图4-30 新型齿形链-链轮-刀具齿条啮合示意图

为不失啮合关系的一般性，并考虑到齿形链与链轮围链啮合的特点，令α₂=α≤α₁，p₀=p₂≤p₁（p₀—假想的链条初始节距），并将链轮滚刀加工链轮看作是刀具齿条与链轮的啮合。此时，刀具齿条（p₂，α₂）与链轮（p₁，α₁）的啮合即是齿形链（p₀，α，f₀）与链轮（p₁，α₁）的啮合。f₀为假想的对应于p₀的链条初始边心距。

当α₁≠α₂，p₁≠p₂时，欲满足共轭啮合条件，必须满足

m₁cosα₁=m₂cosα2

式中，，，即必须满足p₁cosα₁=p₂cosα₂。

链轮分度圆直径

d=m₁z（4-13）(www.xing528.com)

齿形链与链轮啮合的节圆直径为

d_j=m₁zcosα₁/cosα₂=m₂z（4-14）

参考图4-30，通过几何关系可导出：

OA=BCcosα₂+OCsinα₂（4-15）

式中：OA=f₀，BC=p₂/4；

整理后得

应该指出，由式（4-17）计算得出的x是对应于刀具齿条（p₂，α₂）的变位系数。