【摘要】：参考图7.5所示的主轴承载荷变化规律和式（7.1），综合考虑结构模型尺寸、材料以及试验设备的加载能力，确定试验所要施加在结构模型上的动态载荷的峰值为Fx，max=Fy，max=4 000 N。表7.2实验载荷的设定试验试件和压头通过两根M6螺栓进行紧固连接。
参考图7.5所示的主轴承载荷变化规律和式（7.1），综合考虑结构模型尺寸、材料以及试验设备的加载能力，确定试验所要施加在结构模型上的动态载荷的峰值为Fx，max=Fy，max=4 000 N。在x方向，载荷为对称交变载荷（载荷比r=-1，即Fa=4 000 N，Fm=0）；在y方向，载荷为拉-拉交变载荷（载荷比R=0.1，即Fa=4 400 N，Fm=3 600 N）。根据式（3.2）可得试验载荷，具体设定如表7.2所示。
表7.2 实验载荷的设定
试验试件和压头通过两根M6螺栓进行紧固连接。根据内燃机设计规范要求，机体与主轴承盖的接触面上所产生的摩擦力应该大于主轴承载荷的水平分量，并规定了螺栓预紧力和峰值爆发压力之间的比例系数Kbolt为(www.xing528.com)
式中，Fbolt为螺栓预紧力；μ为动摩擦系数，对于铝合金与钢的接触取μ=0.54；Fgas，max为峰值爆发压力；θV为V型内燃机的气缸夹角，对于本章所讨论的内燃机θV=90°。
一般来讲，Kbolt是一个大于1的系数，本书取3个水平进行试验（Kbolt=1.5，2，2.5），则根据式（7.3）可得螺栓预紧力水平分别为Fbolt=6 000 N，8 000 N，10 000 N。
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