主动螺杆单头螺旋、从动螺杆双头螺旋的双螺杆泵

（1）理论流量Q_l

1）工作长度段过流断面面积A。由图3-19和式（3-32）可得螺杆衬套孔的过流断面面积A₃为

从动螺杆为双头螺旋的齿形横截面面积A₂由式（3-59）知A₂=0.442278d_j²

主动螺杆为单头螺旋的齿形横截面面积A₁，由式（3-42）、式（3-46）和式（3-47）可知为

得A=A₃-A₁-A₂=1.127268d_j² （4-176）

2）理论流量Q_l。假设衍生的双螺杆泵主动螺杆的螺旋导程T₁和原型三螺杆泵的螺杆螺旋导程相同，则其从动螺杆的螺旋导程为T₂=2T₁，故每转介质容积V为AT₂

理论流量Q_l=AT₂n （4-177）

（2）与原型三螺杆泵相比较 比较式（3-60）和式（4-176），可以得出衍生双螺杆泵的A比原型三螺杆泵小0.093192倍，所以当二类泵从动螺杆的螺旋导程T₂相同时，衍生双螺杆泵的理论流量小于原型三螺杆泵，因此这种衍生的泵就变得毫无意义。

若原型泵的螺旋导程，其每转理论流量由式（3-60）可得

AT=2.071858d_j³ （4-178）

而衍生的双螺杆泵从动螺杆的螺旋导程，故其每转理论流量为

AT₂=3.75756d³_j （4-179）

可见，这种情况下，衍生双螺杆泵每转的流量比原型三螺杆泵要大1.89445倍，这样就可利用一台三螺杆泵衍生出另一个流量规格的产品。这个衍生产品的前提是原型三螺杆泵的工作长度l能满足衍生后产品的第三类密封性的要求。

若原型三螺杆泵螺旋导程，则由于衍生双螺杆泵从动螺杆的螺旋导程，通常这种情况下轴向流速过大，易发生汽蚀，就不适合衍生泵。这种情况下唯一可能的就是将衍生产品作降速运行，但流量也就下降了，这种衍生产品即使能符合第三类密封性要求，其存在也是没有意义的。

作为新设计产品，即主动螺杆的螺旋导程和从动螺杆的螺旋导程，若和螺杆导程为的三螺杆泵相比，由式（4-179）和式（3-60）知，理论流量略低于三螺杆泵，但生产成本下降，其存在价值仅此而已。

（3）与A型双螺杆泵相比较 由三螺杆泵衍生的双螺杆泵结构比A型双螺杆泵简单些，主动螺杆和从动螺杆的螺旋头数也比A型泵要少，因此加工时间和生产成本较低。

若按两根螺杆螺旋的最大横向尺寸相同时来比较两者的理论流量，由表4-2可知，A型双螺杆泵两根螺杆螺旋的最大横向尺寸为(www.xing528.com)

由第三章第三节知衍生双螺杆泵两根螺杆螺旋的最大横向尺寸为

由于式（4-180）和式（4-181）两式相等，故

所以

由式（4-176）和式（4-182）得衍生双螺杆泵的A为

由式（4-110）和A型双螺杆泵的A_A=2.680792r²_2j，可见A型双螺杆泵工作长度段的过流面积要小于衍生的双螺杆泵。考虑到衍生的双螺杆泵，，其每转理论流量由式（4-179）知为

由表4-2知，A型双螺杆泵从动螺杆导程通常取T_2A=5r_j2，故从式（4-111）可知，其每转理论流量为13.40396r³_j2。

可见，衍生的双螺杆泵每转理论流量为A型双螺杆泵的1.2978倍。考虑到衍生的双螺杆泵和三螺杆泵一样，通常可配二级电动机，而A型双螺杆泵通常配四级电动机，因此，实际的理论流量，衍生双螺杆泵的Q_l就比A型双螺杆泵的要大2.5956倍。

考虑到衍生双螺杆泵的大于A型双螺杆泵的T_2A=5r_j2=3d_j，故相同转速下理论上其吸上性能会略差于A型双螺杆泵。若这两类转速相同，从动螺杆螺旋导程取r_j2，则由式（4-110）和式（4-176）知，衍生双螺杆泵的每转理论流量比A型双螺杆泵要大1.16805倍。由于衍生双螺杆泵为密封型螺杆泵，其容积效率要高于非密封型的A型双螺杆泵，因此实际流量比1.16805倍还要高些。若再考虑到通常泵可取的转速大一倍，则实际的流量要大于2.3361倍。

由上可知，衍生的双螺杆泵在螺杆工作长度和螺杆螺旋最大横向尺寸和A型双螺杆泵相同情况下，在输送清洁的润滑性介质时，要优于A型双螺杆泵。

因此这类摆线啮合的双螺杆泵在输送清洁润滑性介质时可取代A型双螺杆泵。

（4）轴向压力和径向压力 轴向力的计算和平衡与三螺杆泵相同。

主动螺杆承受一侧从动螺杆传递的径向压力，不像三螺杆泵主动螺杆有对称于两侧的从动螺杆，径向压力自动平衡。主动螺杆是由泵内的滚珠轴承定位，故径向压力由滚珠轴承承受。从动螺杆的径向压力计算可参看三螺杆径向压力的计算。考虑到这类泵代替A型双螺杆泵，是用于低压工况，故径向压力较小，可以不必计算。